【正文】 ：V=V1+V2=+=沉淀池總高度：設h 1=,h3=,則H=h1+h2+h3+h4+h5=+3+++2=沉淀池池邊高度：H′= h1+h2+h3 =+3+=1徑深比校核D/h2=30/3=10（符合6～12范圍） 厭氧池 設計參數進水流量：設兩座，每座Q=10000m 3/d水力停留時間：31 工藝尺寸厭氧池容積 ???有效水深取h=4m,則斷面面積 F= ?設置厭氧池長24m，則寬為7m，共分為三格，則每格的工藝尺寸為LB=87,.在進水處設有污泥分配槽，回流污泥進入此槽與進水混合后，再進入厭氧池。厭氧池前污泥槽的水頭損失h= ，根據《給水排水設計手冊》第1冊可得，gv2?其中ξ=，v 1=,則h=厭氧池進口的水頭損失 ：h進 = ，根據《給水排水設計手冊》第1冊可得，g2?其中ξ=，v 1=,則h 進 =厭氧池中的水頭損失可忽略不計，即h 池 =0m厭氧池出水處的水頭損失：h出 = ，根據《給水排水設計手冊》第1冊可得，gv2?其中ξ=，v 2=,則h 出 =攪拌設備的選擇采用LJB推進式攪拌機，每格安裝一臺，其性能參數見表36.表36 LJB推進式攪拌機性能參數型號 槳直徑（mm） 轉速（r/min）功率（kw） 槳葉數（個）LJB 1200 134 11 332 氧化溝的設計本設計采用改良型Carrousel2022氧化溝。 堿度校核根據《給水排水設計手冊》第5冊，進水堿度按250mg/L估算（以CaCO 3計）出水堿度（剩余堿度）=進水堿度+反硝化NO 3N的量+去除BOD 5的量氧化溝氧化總氮的量=250++30=100滿足堿度要求 硝化菌生長速率 un硝化所需最小污泥平均停留時間θ cm，溫度取10℃，氧的半速常數 取2oK2mg/L，pH取8，則硝化菌生長速率 1 .)150(98. .)15(. ].[][47 ].1[][][??????? ?????de DOKNeuTTn因此，滿足硝化最小污泥停留時間為 ???選擇安全系數來計算氧化溝設計污泥平均停留時間 ??cmcdSF?由于考慮對污泥進行部分穩(wěn)定，實際設計污泥齡θ=18d對應的實際硝化菌生長速率u n實際 =1/18= 氧化溝池容33本設計設兩座氧化溝。去除有機物及硝化所需氧化溝的有效容積 30 701).18()( mKXSYQVcde ??????????式中，V 用于硝化及氧化有機物所需的氧化溝的有效體積，m179。 Y 污泥產率系數，kgVSS/kg去除BOD 5， Q 處理水流量，m179。/d S0 進水BOD 5濃度，mg/L Se 出水BOD 5濃度，mg/L θ cd 污泥齡，d Kd 污泥內源呼吸系數，d 1, 1， X 混合液污泥濃度，取MLVSS=4=3g/L反硝化所要求增加的氧化溝的體積（每座）設反硝化條件時DO=,溫度采用10℃，參見《給水排水設計手冊》第5冊，取20℃時反硝化速率r 3N/mgVSSd,則 dmgVSNgODOTDN /03.)21(09.)1(09.39。 32 ????????由于合成的需要，產生的生物污泥中的含12%的氮，先算這部分氮量。每日產生的生物污泥量 dkgKYSQXdeVS /6170)(901))((0 ????????? ??由此，生物合成所需氮量為 12%617=74kg/d折合每單位體積進水用于生物合成的氮量為741000/10000=反硝化NO 3N量 LmgNO/???所需去除氮量 dkS/10/?? 因此，反硝化所要求增加的氧化溝的體積為3439。39。 mXrSVDNO????所以，每組氧化溝的總體積為V總 =V+ =3701+2511=6212m339。氧化溝設計水力停留時間 VHRTQ???總，溝形設計共設兩組氧化溝，每組設4溝。設計有效水深4m，寬6m，則所需溝總長259m（按中心線）溝形設計：好氧溝和缺氧溝分隔處有兩個圓弧，占用了池容，這個池容折算為直線段池長，按3m算，則每座氧化溝溝道總長L=262m.其中彎道（好氧溝和缺氧溝分隔處的兩個彎道不計）長度（3個小彎和1個大彎）為： mL561826??????則直線段總長 2150?缺氧溝溝長： ,即缺氧池有效容積占總池容的40%，分隔處折%4621?V算3m，???其中彎道（1個小彎）長度 39。???則直線段總長 39。 39。??單溝道直線段長 39。39。?35需氧量的計算 dkge NOQXNQXSQOVSeVSkte/2095 .2.)(.. 3002? ??????? ?????如取水質修正系數 α=，β=，壓力修正系數ρ=1，查《給水排水設計手冊》第1冊得，10℃和25℃時的飽和溶解氧濃度分別為C10=,C25=則標態(tài)需氧量 hkgdCOSOR /137/)(.)( 51525 ????????????即單座氧化溝的需氧量為 137kg/h，每座氧化溝設2臺倒傘型葉輪表面曝氣機，每臺曝氣機所需充氧能力為 ，根據《給水排水設計手冊》第11hkg/.637?冊，選擇DS325調速型倒傘型葉輪曝氣機 [4]，其性能參數見表37。表37 DS325調速型倒傘型葉輪曝氣機性能參數型號葉輪直徑（mm）電動機功率（kw）充氧量(Kg/h)重量（t）DS325 3250 55 21107 考慮厭氧或缺氧，還需核算混合需要的最小凈輸入功率（以確保溝內平均水流速度≥）， ,10℃時u=,)()???為了增加池底水體流動，防止污泥沉降，在每座氧化溝中設計安裝推流器，根據《給水排水設計手冊》第11冊查得采用DQT型低速潛水推流器，其性能參數見表38。36表38 DQT型低速潛水推流器性能參數型號葉輪直徑（mm）動機功率（kw）轉速（r/min）外形尺寸重量（kg）DQT055 1800 72130018001800320回流污泥量根據物料平衡 ，SVI取100，r取SVIXQXTSRR610,)()( ???1，X R=10000mg/L,則10000300+10000Q R=(10000+QR)4000,得Q R=6000m179。/d,故回流比R=60%(60%200%)每組溝剩余污泥量 dkgQXKfYSQXecd/1023 102104])([19])([ 331? ????????????式中，X 1 污泥中惰性物質（mg/L）,為進水中總懸浮物濃度（TSS）與揮發(fā)性懸浮物濃度（VSS）之差 Xe 隨水流出的污泥量（mg/L）設計改良型Carrousel2022氧化溝兩座，單座尺寸LB=成鏡像對稱，每座氧化溝內設四條廊道，混合配水井1座，位于兩座氧化溝中間，與氧化溝合建，尺寸為LB=5m5m氧化溝水力計算進口水頭損失：h進 = ，根據《給水排水設計手冊》第1冊可得，gv2?37其中ξ=，v 1=,則h 進 =氧化溝構筑物的水頭損失h 溝 可忽略不計，即h 溝 =0m氧化溝出水堰處的水頭損失：h堰 =H+h，其中，H為堰前水頭，h為跌落水頭，可以忽略不計，則h堰 =。則氧化溝出口出的總水頭損失H 出 =h出水井 +h堰 = 二沉池的設計本設計采用2座中心進水周邊出水輻流式沉淀池。 設計參數設計流量: Q=417（1+60%）=179。/h=179。/s混合液懸浮固體濃度：MLSS=4000mg/L二沉池底流懸浮固體濃度：X R=10000mg/L污泥回流比：R=60%表面負荷：q=179。/(㎡h)水力停留時間：HRT=4h 工藝尺寸單池直徑㎡?qQF，??D有效水深 h 2=qt=4=有效容積 m179。39。 ??QtV集泥斗，傾角45176。，泥斗高h 0=1m，則泥斗的有效38容積 3m]).1().[(20 ?????沉淀池池邊總高緩沖層高度h ，超高h ， ????沉淀池中心高度 ).3(39。 ??中心進水管管徑： ，則 ,????出流孔：,面積A=Q/v=㎡，㎡的孔7個沿壁均勻布置，單孔尺寸為200mm500mm導流筒導流筒的深度為池深的一半。,這里取，則 ㎡，?vQA ???出水堰采用正三角形出水堰，設計堰上水頭H w=,三角堰的角度為60176。，由三角堰堰上水深與過流堰寬B之間的關系 ，可得出出水流過堰寬度2tan??HBB=,設計堰寬為10cm，則單堰過堰流量m179。/ 2??????wgCdq?每個二沉池應該布置的出水堰總數 ,取N為405個。?N，沿集水渠內側（單側）布置出水堰。出水總周長，出水堰總線長：???L405=，出水堰總線長小于出水總周長，滿足要求，需間隔布置出水堰，兩個出水堰堰頂間距 39。??B集水渠39集水渠流量為沉淀池出水流量的一半，179。/時，依據下式確定水槽起始端水深H和末端水深y c:)5()(2312???gbqc myHcc ).()( ????則y 。為保證三角堰自由出流，集水槽起始端水面聚三角堰堰口高度h ，三角堰高度h 2=cos30176。=集水渠高度 ,.39。1 ????最大流速發(fā)生在過流斷面最小處（y c）,即 ，符合要sV/?求。排泥量及排泥管二沉池的排泥量為剩余污泥量與回流污泥量之和。其中，剩余污泥量 dkgbXaSr / ????????式中，a 產率系數 b 活性污泥自身分解系數，d 1 Sr 去除的BOD 5，kg X 活性污泥濃度，mg/L則污泥體積為 m179。/d， m179。/???%??回流污泥量為12022m179。/d,則沉淀池每天沉淀的污泥量為14747m179。，每個沉淀池每天的排泥量為7374m179。，179。/s。排泥管設計流速v=,則排泥管面積 ㎡，D=，?vqS用400mm鑄鐵管。1刮泥設備40選擇ZXG38周邊傳動刮泥機。 設計參數和要點T＝15～20min，平均G＝20～70 S－1，GT＝110 ～11045設3～4檔攪拌機，每檔用隔墻或穿孔墻分隔，以免短流。第一級（進口處）－。最后一級（出口處）－。漿板總面積宜為水流截面積的10％～20％，不宜超過25％漿板長度不大于葉輪直徑75％，寬度宜10～30cm。垂直軸：1)；　　　　 2)～；　　　　 3)漿板長度不大于葉輪直徑的75%。 4)。 5)每塊漿板寬度為長度的1/10～1/15，一般為10～30cm。 設計計算反應池的容積： 3()60QTVmn? Q——設計流量（m3/d） T——絮凝時間（min） n——池數 設計水量Q=20220m3=絮凝時間T一般取1520min,這里取T=15min。設置兩個絮凝反應池，所以n=2則每個反應池的有效容積為41 ???絮凝池的布置：取絮凝池長L=9m,寬度B=,則高度H=,。將絮凝池按長度方向分為3格，則每格的長度L1=3m, 。,3m則總長度為9+2*=攪拌器的布置：攪拌器采用垂直軸式安裝。，,又由L1=3，B=D==。漿板長度不大于葉輪直徑的75%，75%=，這里取漿板長度L 2=。每塊漿板寬度為長度的1/10～1/15，一般為10～30cm,這里取漿板的寬度為10cm。旋轉軸設在池中央，漿板分內外兩側設置，則外側漿板外緣旋轉半徑：r 1 = 外側漿板內緣旋轉半徑：r 2 ==將內側漿板的中心點設置在葉輪半徑中心處，則內側漿板外緣旋轉半徑：r 3=+= 內側漿板內緣旋轉半徑：r 4==；～；，。葉輪中心點旋轉線速度的采用：對于第一臺攪拌器 =??1第二臺攪拌器 =??2第三臺攪拌器 =??3漿板相對于水的旋轉角速度:42，則相對于水的旋轉角速度為： ./Vradsr??? 220..3/ ./Vradsr??? 上式—— 為葉輪中心點的旋轉半徑 漿板所需功率計算： 34211()8nDCPlr????? 上式：P —每根旋轉軸全 部槳板所耗功率，w CD—阻力系數， n—同一旋轉軸上槳板數 —旋轉角速度，rad/s? r1，r 2—槳板內緣外緣旋轉半徑，m以第一格為例，帶入公式為： P1= P2= ??? P3= 31. P=P1+P2+P3=電動機功率： P0= ????43 上式： ——傳動效率，