【導讀】煙臺萬科大疃期工程施工招標文件。設計文件、圖紙會審資料。本工程執(zhí)行的施工規(guī)范及驗收標準和相關(guān)部門的有關(guān)法規(guī)等如下（其。公司的技術(shù)力量和機械設備情況。項目質(zhì)量策劃記錄，項目管理目標責任書。工程的總體特征：該工程為煙臺萬科開發(fā)項目，位于煙臺大疃村西側(cè)，4#樓共15#，底部三層為網(wǎng)點商鋪。5#樓相對標高±為黃海絕對高程。級為地上二級、地下一級，抗震等級三級。廚房環(huán)境類別為二a類，有覆土頂板為二b類。C40P6砼，擋土墻及地下室頂板為C30P6砼，其余構(gòu)件砼均為C30砼。帶部位采用高一標號膨脹砼。接，不發(fā)生相互之間的推諉扯皮現(xiàn)象。專業(yè)要根據(jù)土建計劃密切配合，雙方要嚴格按計劃進行施工交接。安裝工程施工時，要保護好土建及其它合作單位的成品或半成品，混凝土擬采用商品混凝土，采用汽車泵送進行砼施工。根據(jù)現(xiàn)場情況、工程特點及主要施工方案的部署，本。用于解決主體和粉飾階段的垂直及水平運輸。臨時用電，關(guān)鍵工序編制作業(yè)指導書，據(jù)以指導施工。

　　

【正文】 + = kN/m ； 最大撓度 V = 10504/(384 105 121900)= mm； 小橫桿的最大撓度 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與 10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算 : 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 36 小橫桿的自重標準值 : P1= = kN； 腳手板的荷載標準值 : P2= ； 活荷載標準值 : Q= 3 ； 荷載的設計值 : P=( + + )/2= kN； 大橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算 :M1max= = ； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : 集中荷載最大彎矩計算 :M2max= = ； M = M1max + M2max = += 最大應力計算值 σ = 106/5080= N/mm2； 大橫桿的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 ,單位 :mm 均布荷載最大撓度計算公式如下 : 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 37 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 15004 /(100 105 121900) = mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下 : 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 小橫桿傳遞荷載 P=（ ++） /2= V= 15003/ ( 100 105 121900) = mm； 最大撓度和： V= Vmax + Vpmax = += mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小 于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與 10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 : 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù)，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 ； 小橫桿的自重標準值 : P1 = 2/2= kN； 大橫桿的自重標準值 : P2 = = kN； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 3 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載的計 算 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 (kN)，為 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；采用木腳手板，標準值為 NG2= 6 (+)/2 = kN； 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 38 (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3 = 6 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2)； NG4 = 18 = kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 3 2/2 = kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： Wo = kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： Uz= ； Us 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = = kN/m2； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設 計值計算公式 N = += + = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = ； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 : 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 39 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： k = ；當驗算桿件長細比時，取塊 ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 lo = k μh 確定 ： l0 = m； 長細比 Lo/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ,由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得到 ： υ= ； 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 13318/(489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： υ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = (489)+； 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 40 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = m2； 按《規(guī)范》 (kN), N0= kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = υA[f] 其中 υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300/ υ=， l為內(nèi)排架 距離墻的長度； 又 ： A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = kN，滿足要求！ 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 41 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為 1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I = cm4，截面抵抗矩 W = cm3，截面積 A = cm2。 受腳手架集中荷載 N= + = kN； 水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 懸挑腳手架示意圖 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 42 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R[1] = kN； R[2] = kN； 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 43 R[3] = kN。 最大彎矩 Mmax= ； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 152200 )+ 0 103 / 2929 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 : 水平鋼梁采用 18號槽鋼 ,計算公式如下 其中 υb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： υb = 570 70 235 /( 1200180235) = 由于 υb大于 ，查《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 (GB500172020)附表 B，得到 υb值為 。 經(jīng)過計算得到最大應力 σ = 106 /( 152200 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計算 : 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； 十一、拉繩的強度計算 : 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算： 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 煙臺萬科 期海云臺高層 1~5樓施工組織設計 44 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力 按照下式計算： 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=8，得到： 經(jīng)計算，鋼絲繩最小直徑必須大于 20mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 [f] 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取 [f] = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=( 4/ 125) 1/2 =15mm； 十二、錨固段與樓板連接的計算 : ，拉環(huán)強度計算如下 ： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R= kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 : 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 [f] = 50N/mm2；