【正文】 N （ 3） 廠家說明書提供 豎向荷載： Fvk=900KN 彎矩 Mk= 剪力 Vk=113KN （ 4） 內(nèi)力確定 根據(jù)上面分析可以看出，風荷載計算采用底面粗糙度不同，結果截然不同；如果按 B類計算，風荷載值遠大于上述值。綜合上面的計算結果， 第一組內(nèi)力與廠方提供接近，第二組就較大，但剪力偏小；由于塔吊 10 米左右處在 下部 ，相對 來說，風荷載產(chǎn)生彎矩剪力就偏小。但是任選一組內(nèi)力計算，基礎計算結果偏差不會太大。均可滿足使用的要求。因此在這里我們?nèi)匀徊捎脧S家所提供的荷載進行設計。在進行基礎承載力驗算時，采用此組荷載進行標準組合驗算。大家知道，如果彎矩較大時（相當于大偏壓），軸向力越小對結構是越不利，彎矩較小時（相當于小偏壓），軸力越大對結構越不利。 當計算基礎承載力和變形所需要荷載標準值即標準組合： 豎向荷載： Fvk=900KN 彎矩 Mk= 剪力 Vk=113KN 當計 算基礎配筋和沖切驗算所需要荷載設計值即基本組合： 豎向荷載： F= 900=1260KN 彎矩 M=3337 = 剪力 V=113 = 這里特別強調(diào)：當荷載以重力荷載控制時，分項系數(shù)取 . ⑤ 基礎平面尺寸確定 塔吊基礎采用天然基礎，根據(jù)現(xiàn)場及設計施工圖紙，為了與地下室基礎結構分開施工。按照廠方提供圖紙資料，采用支腿固定式基礎，當?shù)鼗休d力特征值為 200kpa 時，最小尺寸為 5000 5000mm，經(jīng)過多次驗 算最終確定基礎的幾何尺寸（見下圖示）。 基礎定位在 11— 12軸中心線與 C軸交點為塔吊中心點。根據(jù)已確定基礎尺寸，再根據(jù)詳勘的地質(zhì)報告及附近地質(zhì)勘探孔和柱狀剖面詳圖，初步斷定基礎底部已完全進入 21 含礫粘土持力層 2米以上，該土層承載力特征值為 200kpa，且下臥層為礫質(zhì)粉質(zhì)粘土，其承載力特征值為 240kpa，因此該地基的地質(zhì)條件完全能夠滿足承載力特征值為 200kpa的最基本要求。 ⑥ 基礎承載力驗算 在承載力驗算時，已經(jīng)考慮塔吊有附著和無附著的兩種情況，無附著情況彎矩較大，軸向力相對小些，這是最不利的情況；廠家提 供荷載沒說明是在什么情況下提供的，因此，我們只對廠家提供荷載進行承載力設計。 依據(jù)【建筑地基基礎設計規(guī)范】 GB500072021 第 條： fa=fak+η b(b3)+η dγ m() fa 修正后的地基承載力特征值（ kpa） fak 地基承載力特征值（ kpa）；取 200kpa η b、η d 基礎寬度和埋置深度的地基承載力修正系數(shù)，按基底下土的類別查表 取值；分別取 、 b 基礎底面寬度小于 3m 時按 3m取值，大于 6m 時按 6m取值，取 6m≥ b γ — 基礎底面 一下土的重度（ KN/m3） ,地下水位以下取浮重度；取浮重度 1810=8 KN/M3 γ m基礎底面以上土的加權平均平均重度（ KN/M3） 。取 18KN/M3 fa=fak+η bγ (b3)+η dγ m() =200+ 8（ 53） + 18（ ） = 22 按廠家提供荷載驗算 從上述可知： 豎向荷載： Fvk=900KN 彎矩 Mk= 剪力 Vk=113KN 根據(jù)廠家提供的 荷載，當?shù)鼗休d力為 200kpa 時，基礎采用 6 6m,因此先假定：l=b=6m 計算偏心距： e=Mk/（ Fk+Gk） =（ 3337+113 ） /{900+ 20} = b/6=∠ e= 且 b/4=∠ e= 根據(jù)地基設計規(guī)范 條第 4 款，不滿足，條件不成立。 重新假定： l=b= 計算偏心距： e=Mk/（ Fk+Gk） =（ 3337+113 ） /{900+ 20} = b/6=∠ e= 且 b/4=∠ e= 基底反力呈三角形分布 a=b/2e=按地基設計規(guī)范 條第 3款 式 所以 pmax=2(Fk+Gk)/（ 3La） =2（ 900+ 20） /（ 3 ） =∠ = = 根據(jù)【建筑抗震設計規(guī)范】 GB500112021 第 條： 故 pmax =2(Fk+Gk)/（ ） =2（ 900+ 20） /（ ） = 不滿足要求 再重新假定： l=b= 計算偏心距： e=Mk/（ Fk+Gk） =（ 3337+113 ） /{900+ 20} = 23 b/6=∠ e= 且 b/4=e= 基底反力呈三角形分布 故 a=b/2e=根據(jù)【建筑抗震設計規(guī)范】 GB500112021 第 條： 零應力區(qū)長度： b3a= =∠ = 零應力區(qū)長度滿足要求 . 所以 pmax=2(Fk+Gk)/（ 3La） =2（ 900+ 20） /（ 3 ） =∠ = = 且 pmax=∠ 2(Fk+Gk)/（ ） =2（ 900+ 20） /（ ） = 原假定成立， 滿足要求。 ⑦ 基礎沖切承載力驗算 依據(jù)【建筑地基基礎設計規(guī)范】 GB500072021 第 條： Fl≤ hpftamh0 am=（ at+ab） /2 Fl=pjAl 式中β hp— 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當 h 不大于 800mm 時，β hp取 ，當h大于等于 2021mm 時，β hp取 ，期間按線性內(nèi)插法取用，因此 : β hp=1（ ）（ ） /（ ） = C35 砼， ft=h0=has=110060=1040mm am— 沖切破壞錐體最不利一側長度（ m） ,am=（ at+ab） /2 at 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取 柱寬（即塔身寬度） ,當計算基礎變階處的受沖切承載力時取上階寬。取4200mm. ab 沖切破壞椎體最不利一側斜截面在基礎面積范圍內(nèi)的下邊長，當破壞椎體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍該處的基礎有效高度；取 ab =4200+2 1040=6280mm pj 扣除基礎自重及其上土重相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力；對于偏心受壓基礎可取基礎邊緣最大地基上單位面積凈反力； 由于 pmax=2 (Fk+Gk)/（ 3La） 24 =2 （ 900+ 20） /（ 3 ） = 故 pj= Gd= = Al沖切驗算時取用的部分基底面積； Al =(+)()= Fl 相應于作用的基本組合時作用在 Al上的地基凈反力設計值； Fl = (+)()= 允許沖切力： （ 4200+6280） /2 1040= = Fl =∠ 滿足要求。 ⑧ 局部承壓承載力計算 根據(jù)廠方提供塔身一個分肢內(nèi)力為 :F=1496KN 根據(jù)內(nèi)力： Nk=900KN Mk= ，我們很容易得到 F1=γ GNk/4+γ QMkY/（∑ Y2) = 900/4+ 3337 (4 .) =1533KN Y— 分肢形心到塔吊中心 X 軸的距離； γ G、γ Q— 分別為恒載與活載的分項系數(shù) 。 一般塔身分肢墊板不小于 300 300mm2，根據(jù)砼結構設計規(guī)范第 式： Fl ≤ cβ lfcALn β l =(Ab/Al) Fl 局部受壓面上作用的荷載或局部壓力設計值； fc砼軸心抗拉強度設計值； β c砼強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第 條的規(guī)定取用； β l砼局部受壓時的強度提高系數(shù)； Al砼局部受壓面積； ALn— 局部受壓凈面積； Ab局部受壓的計算面積，按本規(guī)范第 條確定。 β l ={600 600/（ 300 300） }=2 β c = 25 fc = ALn =300 300mm2 Fl =1553 103∠ 2 300 300 = 103N = 滿足要求。 ⑨ 承臺配筋計算 根據(jù) {建筑地基基礎設計規(guī)范 }500072021 第 條： As=M/ pmax=2 (Fk+Gk)/（ 3La） =2 （ 900+ 20） /（ 3 ） = 由于基礎為變階基礎，底板一側地基反力的合力應作用在梯形截面的形心，底板一側總彎矩為合力乘以形心到底板變階處的距離。 因此梯形形心到梯形上邊距離： az=(2b1+b2)/3(b1+b2) =(2 +)/3（ +） = 每一米寬的底板彎矩為： M=P(az)/ =（ +） = As=M/ = 106/（ 360 1040） = 不符合最小配筋率的構造要求。 根據(jù)【砼結構設計規(guī)范】 條及【建筑地基設計規(guī)范】 GB500072021中的 條第三款： 應按構造配筋ρ min= 1000 1040=1560mm2 選用 HRB400 鋼筋，直徑為Ф 20mm，間距 150， 6600/150=44 根， 故采用 HRB400 鋼筋 2 45Ф 20（雙向）， 314 1000/150=2093mm21560mm2 基礎側面及頂面均采用 HRB400 鋼筋直徑Ф 20mm,雙向間距分別為 200mm、 立筋（基礎上下拉結筋）為Ф 12 間距 450 ，配筋斷面圖見下圖。 26 說明： ⑩ 砼強度等級 C30，墊層 C15。 ? 鋼筋保護層為 40mm。 ? 鋼筋采用 HRB400。 ? 基礎下原土夯實。 基礎配筋圖已經(jīng)被廠家中聯(lián)重科審查通過。