【導讀】基礎與剪力墻處水平施工縫模板..................錯誤!

　　

【正文】 /m q2=25 = 41 q3=2= 故線荷載為： q=++=q 24 k N /m 跨中撓度為：ω =5ql 4/384EI l=， E=10 5N/mm2 I=10 4mm4 故ω =5ql4/（ 384EI） =＜ [ω ]=l/400=，符合要求 （ 4） 立桿穩(wěn)定性計算 計算跨中立桿的穩(wěn)定性 N1= = kN N2=25 = 其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為： N= kN 采用Φ 483. 0mm 鋼管 滿堂 架， A=424mm2， i= 長細比λ =l/i=1200/= 查表，φ = σ =N/(φA)= (4 24) =＜ 215N/mm2，滿足要求。 截面為 900 1500 的梁 支撐體系 驗算 梁支架立桿間距為 500 500mm， 步距為 1200mm，搭設方式如圖： 42 1樓轉(zhuǎn) 換層支撐體系示意圖1梁側(cè)木枋 剪刀撐 剪刀撐梁底木枋 （ 1）荷載計算 取 18mm 厚木膠合板模板自重為： 取 50 100 木枋自重為 5 = kN/m 鋼筋混凝土重： 25 kN/m3 施工荷載取： 2kN /m （ 2） 對 中間次楞 龍骨 撓 度進行驗算 ： 計算單元（寬度為 250mm）的選取如下所示 ： 取永久荷載分項系數(shù) ，可變荷載系數(shù)為 ，則： q1= =0. 02 kN /m q2=25 = q3=2= 故線荷載為： q=++=次龍骨受力簡圖如下 43 q 14. 07k N /m 跨中撓度為：ω =5ql 4/384EI l=， E=10 3N/mm2 I=bh 3= 50100 3= 107mm3 故ω =5ql4/（ 384EI） =＜ [ω ]=l/400=，符合要求 （ 3） 對 次楞 龍骨 下的水平鋼管撓 度進行 簡化 驗算 假定其承受均布荷載。 q1= =0. 024 kN /m q2=25 = q3=2= 故線荷載為： q=++=q 24 k N /m 跨中撓度為： ω =5ql 4/384EI l=， E=10 5N/mm2 I=10 4mm4 故ω =5ql4/（ 384EI） =＜ [ω ]=l/400= （ 4） 立桿穩(wěn)定性計算 計算跨中立桿的穩(wěn)定性 44 N1= = kN N2=25 = kN 其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為： N= 采用Φ 483. 0mm 鋼管 滿堂架 ， A=424mm2， i= 長細比λ =l/i=1200/= 查表，φ = σ =N/(φA)= 103/(4 24) =＜ 215N/mm2，滿足要求。 截面為 350 1300 的梁 支撐體系 驗算 梁支架立桿間距為 500mm， 步距為 1200mm，搭設方式如圖： （ 1）荷載計算 取 18mm 厚木膠合板模板自重為： 取 50 100 木枋自重為 5 = kN/m 鋼筋混凝土重： 25 kN/m3 施工荷載?。?2kN/m （ 2） 對 中間 次楞 龍骨 撓 度進行驗算 ： 計算單元（寬度為 250mm）的選取如下所示： 45 取永久荷載分項系數(shù) ，可變荷載系數(shù)為 ，則： q1= =0. 012 kN /m q2=25 = q3=2= 故線荷載為： q=++=次龍骨受力簡圖如下 q 62 k N /m 跨中撓度為：ω =5ql 4/384EI l=， E=10 3N/mm2 I=bh 3= 50100 3= 107mm3 故ω =5ql4/（ 384EI） =＜ [ω ]=l/400=，符合要求 （ 3） 對 次楞 龍骨 下的水平鋼管撓 度進行 簡化 驗算 假定其承受均布荷載。 q1= =0. 024 kN /m q2=25 = q3=2= 故線荷載為： q=++=q 24 k N /m 跨中撓度為：ω =5ql4/384EI 46 l=， E=10 5N/mm2 I=10 4mm4 故ω =5ql4/（ 384EI） =＜ [ω ]=L/400= 符合要求 （ 4） 立桿穩(wěn)定性計算 計算跨中立桿的穩(wěn)定性 N1= = kN N2=25 = kN 其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為： N= 采用Φ 483. 0mm 鋼管碗扣架， A=424mm2， i= 長細比λ =l/i=1200/= 查表，φ = σ =N/(φA)= 103/( 424) =18N/mm2＜ 215N/mm2，滿足要求。 截面為 600 800 的梁 支撐體系 驗算 梁支架立桿間距為 1000mm， 步距為 1200mm，搭設方式如圖： （ 1）荷載計算 取 18mm 厚木膠合板模板自重為： 取 50 100 木枋自重為 5 = kN/m 鋼 筋混凝土重： 25 kN/m3 施工荷載取： 2kN/m 47 （ 2） 對 中間次楞 龍骨 撓 度進行驗算 ： 計算單元（寬度為 300mm）的選取如下所示： 取永久荷載分項系數(shù) ，可變荷載系數(shù)為 ，則： q1= =0. 0144 kN /m q2=25 = q3=2= 故線荷載為： q=++=次龍骨受力簡圖如下 q 144 k N /m 跨中撓度為：ω =5ql 4/384EI l=1m， E=10 3N/mm2 I=bh 3= 50100 3= 107mm3 故ω =5ql4/（ 384EI） =＜ [ω ]=l/400=，符合要求 （ 3） 對 次楞 龍骨 下的水平鋼管撓 度進行 簡化 驗算 假定其承受均布荷載。 q1= 1=0. 048 kN /m q2=25 1 = 24kN/m 48 q3=2= 故線荷載為： q=+24+=q 48 k N /m 跨中撓度為：ω =5ql4/384EI l=， E=10 5N/mm2 I=10 4mm4 故ω =5ql4/（ 384EI） =＜ [ω ]=L/400= （ 4） 立桿穩(wěn)定性計算 計算跨中立桿的穩(wěn)定性 N1= 1= kN N2=25 1=12 kN 其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為： N= kN 采用Φ 483. 0mm 鋼管碗扣架， A=424mm2， i= 長細比λ =l/i=1200/= 查表，φ = σ =N/(φA)= 103/(4 24) =＜ 215N/mm2，滿足要求。 墻模構造： 內(nèi)側(cè)采用木膠合板模板，板厚 18mm，現(xiàn)場拼裝，豎楞采用 50 100 木枋，間距為 300mm，外楞采用 2φ 48 鋼管，豎直間距 600 mm， 對 49 拉螺栓采用 M12，水平間距為 400mm。（查表得到φ 12螺紋的螺距 P=，按照螺紋內(nèi)凈直徑計算公式 D1= 計算凈截面直徑，計算得出φ 12 螺栓切削螺紋后的凈截面直徑為φ 10mm。） 荷載設計值 強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值 : 其中γ —— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為 0時 (表示無資料 )取t0=200/(T+15)，集中攪拌砼中加入了緩凝劑，一般可以使初凝時間達到6～ 8小時，計算時取 ； T為混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度；澆注速度取 h= m/h； H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 混凝土側(cè)壓力 根據(jù)前面的公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1 = ct0β 1β 2 v1/2= F2 = γ c H=24 = 根據(jù)上述規(guī)定取小值，因此，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=； 50 取折減系數(shù) ，則： F= = kN/m2 施工時先倒砼再分層振搗，避免荷載疊加，所以只考慮倒砼的荷載。 傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載取值為 4kN/m2 荷載組合 F’ =（ +4 ） = 墻 模板的計算 模板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算取 1m寬模板，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 截面抵抗矩 W=BH2/6 = ； 截面慣性矩 I = BH3/12 = 均布荷載 q = 1= 最大彎矩 M = = = （ 1）抗彎強度計算 σ = M/W [f] 其中其中 f—— 面板的抗彎強度計算值 (N/mm2)； M —— 面板的最大彎距 ()； W —— 面板的凈截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)。 σ = 106/54000= [f]=滿足要求 ! 51 （ 2）撓度計算 ω = / 100EI [ω ] = L/250 其中 q —— 作用在模板上的側(cè)壓力為 kN/m L —— 計算跨度 (內(nèi)楞間距 ),L = 300mm； E —— 面板的彈性模量 ,E = 4000N/mm2； I —— 面板的截面慣性矩 ,I =1000 183/12=486000mm4 面板的最大撓度計算值： ω = 3004/（ 100 4000 486000） =＞ [ω ]=L/250=,不滿足要求。 將豎楞間距 @300調(diào)整為 @250，重新驗算： 抗彎強度計算σ = M/W [f]，滿足要求 ! 撓度驗算ω [ω ]=L/250=1mm,滿足要求 ! 模板內(nèi)外楞的計算 內(nèi)楞計算 內(nèi)楞采用 50 100木枋，直接承受模板傳遞的荷載，外楞鋼管豎直間距 600，按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，計算時按照 45 90計算，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = bh2/6＝ ； I = bh3/12＝ ； 均布荷載 q = =； 最大彎矩 M = = = 52 （ 1）內(nèi)楞強度計算 σ = M/W [f] 其中σ —— 內(nèi)楞強度計算值 (N/mm2)； M —— 內(nèi)楞的最大彎距 ()； W —— 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； [f] —— 內(nèi)楞的強度設計值 (N/mm2) σ = 106/60750 =[f] = ；滿足要求 ! （ 2）內(nèi)楞的撓度計算 ω = / 100EI [ω ] = l/250 其中 E —— 內(nèi)楞的彈性模量 ,E = ； 內(nèi)楞的最大允許撓度值 ,[ω ] = 600/250=； 不考慮傾倒砼的荷載， q=； ω = 6004/（ 100 9000 2733750） = [ω ] =；滿足要求 ! 外楞計算 外楞 (鋼管 )承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按集中荷載下三跨連續(xù)梁計算。 53 本算例中，外龍骨采用 鋼楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 外鋼楞的規(guī)格 : 圓鋼管 φ48 ； 外鋼楞截面抵抗矩 W = =4493mm3 外鋼楞截面慣性矩 I = =107831mm4； 集中荷載 P= ＝ 最大彎矩 M= = = （ 1）外楞強度計算 σ = M/W [f] 其中σ —— 外楞強度計算值 (N/mm2)； M —— 外楞的最大彎距 ()； W —— 外楞的凈截面抵抗矩； [f] —— 外楞的強度設計值 (N/mm2)。 外楞的強度計算值 (兩根鋼管 )：σ =（ 1095000/4493） /2 = [