【導(dǎo)讀】中國建筑第八工程局有限公司西單北大街110號綜合樓模板施工方案。核心筒剪力墻及個別柱全鋼大模板配制...............13. 板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算..............27

　　

【正文】 超出刀頭，刀片緊固螺絲應(yīng)嵌入刀片槽內(nèi)，槽端離刀背不得小于 10mm。緊固刀片螺絲時，用力應(yīng)均勻一致，不得過松或過緊。不得將手伸進(jìn)安全擋板里側(cè)去移動擋板或拆除擋板進(jìn)行刨削。嚴(yán)禁戴手套操作。 壓刨：二人操作，必須配合一致，接送材料應(yīng)站在機(jī)械的一側(cè)，操作人員不得戴手套。進(jìn) 料必須平直，發(fā)現(xiàn)木料走偏或卡住，應(yīng)停機(jī)降低臺面，調(diào)正木材料。刨料長度前后滾中心距的木料，禁止在壓刨機(jī)上加工。木料厚度差 2mm的不得同時進(jìn)料，刨削吃力不得超過 3mm。清理臺面雜物時必須停機(jī)、斷電、用木棒進(jìn)行清理。 ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 26 第十一章 模板的計算 樓板 （碗扣式支撐） 計算書 綜合說明 為了保證計算的準(zhǔn)確級安全，樓板的計算取最不利條件時進(jìn)行計算，最大樓層高度取，樓板厚度 300mm， 樓板跨度取 ，厚 。 特別說明：碗扣式模板支架目前尚無規(guī)范，本計算書參考扣件式規(guī)范的相 關(guān)規(guī)定進(jìn)行計算。據(jù)研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可比扣件式提高 15％左右，在計算中暫不做調(diào)整，但在搭設(shè)過程中要注意檢查，支模架的上碗扣不能缺失。 搭設(shè)方案 基本搭設(shè)參數(shù) 模板支架高 H為 ，立桿步距 h（上下水平桿軸線間的距離）取 ，立桿縱距 la取 ，橫距 lb取 。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長度 a取 。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木， 理論截面尺寸為 50mmx100mm，按照現(xiàn)場實(shí)際 情況和經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)方木截面尺寸取 截面寬 45mm，高 85mm，布設(shè)間距 。 材料及荷載取值說明 本支撐架使用 理論數(shù)值為 Φ48 ，按照現(xiàn)場實(shí)際情況和經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) 鋼管 計算數(shù)值取 Φ48 ，鋼管壁厚不得小于 3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在 ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 27 螺栓擰緊扭力矩達(dá) 65N m時，不得發(fā)生破壞。 模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。 板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算 荷載首先作用在板底模板上 ，按照 底?！啄７侥?/鋼管→橫向水平鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ) 的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。 板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示 : （ 1） 荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時， 模板的截面抵抗矩為： w＝ 1000152/6=104mm3； 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值： x1＝ 1 =； 新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： x2＝ 241 =； 板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： x3＝ 1 =； 施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x4＝ 11 =1kN/m； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x5＝ 21=2kN/m。 以上 3項為恒載，取分項系數(shù) ， 5項為活載，取分項系數(shù) ，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2+x3)=(++)=； q1 =(x4+x5)=(1+2) =； 對荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖 ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 28 跨中最 大彎矩計算公式如下 : M1max = + = +=m 支座最大彎矩計算簡圖 支座最大彎矩計算公式如下： M2max= = = m； 經(jīng)比較可知，荷載按照圖 2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。 Mmax=m； （ 2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算 取 Max(M1max， M2max)進(jìn)行底?？?彎驗(yàn)算，即 σ =106 /(104)=底模面板的受彎強(qiáng)度計算值 σ =，滿足要求。 （ 3）底?？辜魪?qiáng)度計算。 荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=； 按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： τ =3(2100015)=； 所以，底模的抗剪強(qiáng)度 τ =。 （ 4）底模撓度驗(yàn)算 模板彈性模量 E=9000 N/mm2； 模板慣性矩 I=1000153/12=105 mm4； 根據(jù) JGJ130－ 2020，剛度驗(yàn)算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： ν =； ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 29 底模面板的撓度計算值 ν = [v] =Min(200/150， 10)mm ，滿足要求。 底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 按三跨連 續(xù)梁計算 （ 1）荷載計算 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值： x1==； 新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： x2=24=； 板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： x3==； 施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x4=1=； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x5=2=； 以上 3項為恒載，取分項系數(shù) ， 5項為活載，取分項系數(shù) ，則底模的荷載設(shè)計值為： g2 =(x1+x2+x3)=(++)=； q2 =(x4+x5)=(+)=； 支座最大彎矩計算簡圖 支座最大彎矩計算公式如下 : Mmax= g2q2la2= =m； （ 2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 方木截面抵抗矩 W=bh2/6=45852/6=104 mm3； σ =106/(104)=； 底模方木的受彎強(qiáng)度計算值 σ =，滿足要求。 （ 3）底模方木抗剪強(qiáng)度計算 荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=； 按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 30 τ =； 所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度 τ =。 （ 4）底模方木撓度驗(yàn)算 方木彈性模量 E=9000 N/mm2； 方木慣性矩 I=45853/12=106 mm4； 根據(jù) JGJ130－ 2020，剛度驗(yàn)算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm； 底模方木的撓度計算值 ν = 小于 撓度設(shè)計值 [v] =Min(900/150， 10)mm ，滿足要求。 托梁材料計算 根據(jù) JGJ130－ 2020，板底托梁按二跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （ 1）荷載計算 材料自重： ； (材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守 ) 方木所傳集中荷載：取 2條 中方木內(nèi)力計算的中間支座反力值，即 p=+=+=3kN； 按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。 （ 2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算 托梁計算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下： 托梁采用：木方 : 8585mm； W= 103mm3； I= 104mm4； ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 31 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖 (kNm) 支撐鋼管計算變形圖 (mm) 支撐鋼管計算剪力圖 (kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ； 鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = 106/103= N/mm2； 鋼管的最大撓度 νmax = mm ； 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度計算值 ν = [v]=min(900/150,10) mm,滿足要求 ! 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 32 立桿計算簡圖 1） 、不組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算 （ 1）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值 N應(yīng)按下式計算： N = ∑ NGK + ∑ NQK 其中 NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的 荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調(diào)托座傳力，根據(jù) ，此值為 F1=。 除此之外，根據(jù)《規(guī)程》條文說明 ，支架自重按模板支架高度乘以 值。故支架自重部分荷載可取為 F2==； 立桿受壓荷載總設(shè)計值為： Nut=F1+F2=+=； 其中 ， F1因?yàn)橐呀?jīng)是設(shè)計值，不再乘分項系數(shù)。 （ 2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。按下式驗(yàn) 算 υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比 λ按《規(guī)程》附錄 C采用； A 立桿的截面面積，取 102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過 4m時，按《規(guī)程》 ； 計算長度 l0按下式計算的結(jié)果取大值： l0=h+2a=+2=； l0=kμh==； 式中 ： h支架立桿的步距 ， 取 ； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，取 ； μ模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表 D－ 1,取 ； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表 D－ 2取值為 ； 故 l0取 ； ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 33 λ=l0/i=103 /=149； 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= ； KH=1/[1+()]=； σ =N/(υAKH)=103 /(102)=； 立桿的受壓強(qiáng)度計算值 σ =，滿足要求。 2） 、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算 （ 1）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值 Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知 : Nut＝ ； 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算： Wk===； 其中 w0 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2； μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 ； Mw=Mwk=Wklah2/10=m； （ 2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ =N/(υAKH)+Mw/W=103/(102)+106 /(103)=； 立桿的受壓強(qiáng)度計算值 σ =，滿足要求。 立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值 : fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ； ***大街 **綜合樓地下室模板施工方案 34 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 梁模板計算 參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度 (mm):；立桿沿梁跨度方向間距 La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度 a(m):； 立桿步距 h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):； 梁支撐架搭設(shè)高度 H(m)： ；梁兩側(cè)立桿間距 (m):； 承重架支撐形式 :梁底支撐小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數(shù) :2； 采用的鋼管類型為 Φ483； 立桿承重連接方式 :雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù) :； 模板自重 (kN/m2):；鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； 傾倒混凝土側(cè) 壓力 (kN/m2):；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):；