【導讀】crane. .Kopnov. Abstract. Keywords:Cranes;Fatigueassessment;Straingauging. 1.Introduction. Fig.1.PII:S1350一6307(98)00041一7. .Removalintensity

　　

【正文】 用這個方法的更 新理論 |機械故障分析 6（ 1999） 131141 圖 2隨機重建過程中的負荷 根據(jù)這些方法，隨機重建過程中所顯示的圖。二是考慮到， （隨機變量）負荷，形成了一個流動的數(shù)據(jù)鏈： 在重建的理論中，隨機變量： n? ，有一個分布函數(shù) f（ t）的，可以被理解為在失敗的連接或者要求收據(jù)時的恢復時刻。過程的載荷值，作為下一次的動作 的通過值，被看作是重建的時刻。 設 ? ?()nnF t P t???。函數(shù) f （ t ）反復被定義， 假設 V （ t ）是在運作周期內(nèi)轉(zhuǎn)移貨物的數(shù)量。實踐中，總 轉(zhuǎn)移貨物的總噸數(shù)，基本上是大于機組負荷，由于利用漸近性質(zhì)的重建過程所以式有益的。根據(jù)下面適當?shù)南拗浦亟ǘɡ?，需要轉(zhuǎn)移大量噸數(shù)。已正態(tài)分布漸近與均值和方差，確定抽樣數(shù)量的周期 v 而不依賴于整個的形式分布函數(shù)的 ()Ft ， （只對不同的格式分配進行限制）。 利用表 2的每個月平均運 作用方程（ 4 ）表示，賦予正態(tài)分布功能的數(shù)量，負載周期與參數(shù) m和 6。在正態(tài)分布表 3中 。圖 3顯示的平均人數(shù)周期與 95 ％的置信區(qū)間某一年的相應的值為 12719和 420個周期。 表 3 運作周期的正太分布 3 .應變測量 為了顯示大多數(shù)金屬的負載元素，并且確定一系列的壓力，事前做了靜態(tài)應變測量。垂直載荷用來測量懸掛負載，并且斜交加載由一個牽引力所形成，配備了一臺測力計。靜態(tài)應力值分布在圖 4和 5中 。同樣地預計，梁上的最大的拉應力，發(fā)生在底部的桁架上（值為 1145 MPA ）。頂端的桁架受到最大的壓縮 應力。 此處的彎曲應力所造成的壓力，車輪起重機，手推車等被添加到所說的橋梁和負荷的重量。這些壓力的結果，在底部的共振的的 I 梁那么壓縮 應力 比最高的 1 處要大得多 （ 值 1775和 1020兆帕斯卡）， 其他要素的梁加載的值 |機械故障分析 6（ 1999） 131141 月份 圖 3 95%的置信區(qū)間運作周期的平均數(shù) |機械故障分析 6（ 1999） 131141 圖 4梁的分配計劃 不超過絕對值 45 兆帕斯卡。連接與支持的橋梁起重機加載的時間，也不定期。最大的壓縮應力發(fā)生在變 形的最大角度，在內(nèi)部看來 。最高壓力值將達到到 h0MPa和痛苦（計 8日和 9 ） 。在隔板和角度 1 的支板上，最大的拉應力達到 45 兆帕斯卡（壓力表 1 ）。 起重機梁的器件在受到最大壓力和軸向載荷較弱的時候，另一方面，所遭受的主要是斜負荷。起重機的豎向載荷主要是由牽引力引起的。 這種轉(zhuǎn)移完整長度的木材的起重機的金屬的載重量，不同于一般用途的起重機。首先它必須遵循起重機的裝載規(guī)則，由于逐步脫離基地。因此，負荷增加，并不是慢慢的順利進行。 第二個特點是物質(zhì)吊裝的加快導致低低效率。這是抓斗所存在的所限制，這意味著不允許繩 索從吊具座下降 。載重量應始終保持平衡。負載減弱加快電機運轉(zhuǎn)的可能性是沒有根據(jù)的，因此微乎其微。因此，以同時懸掛的速度，森林龍門式起重機受到較小的動應力與類似的一般用途的起重機相比而言。通常，當速度增加順利，在接通電器之后，從基地進行轉(zhuǎn)載 。在事實上，并沒有發(fā)現(xiàn)金屬有顯著的振蕩，并且壓力慢慢達到了最大值。 |機械故障分析 6（ 1999） 131141 圖 5 支持分配 當可能性最明朗的時候，在伸展和抓取的結合處，在按下開關后一秒鐘繩索開始繃緊，在結合處清 楚的發(fā)生。這個電動機以 。從按下開關到繩索完全拉緊這一刻，需要 s的時間，緊張的繩索慢慢的增加倒最長。梁的最大壓力增長倒最大值 12 S并且平均振蕩為 ％ 。 當一個固定的負荷解除時，加快速度，裝載在鋼絲繩上的吊具和金屬幾乎是相同的情況下快速吊起一堆捆扎的木材。該金屬金工振蕩的特點是有兩個諧波在 2秒的過程當中，這些已經(jīng)在前面的分析中獲得。從總結裝貨的振幅可以看出在最壞的情況下裝載貨物，使最高動態(tài)加載超過上述靜態(tài)載荷可以達到 1314 ％ 。制動一個 負荷，當它逐漸降低時，在金屬制品上產(chǎn)生顯著的振動應力，可以達到靜態(tài)載荷的 7%左右。 移動超過鋼軌接頭的 34 毫米的高度 時 ， 得到的 只有微不足道的 壓力 。 在 運行 中，有可能的情況下，當源自不同類型的負荷加載結合起來。 當最高負荷從制動負荷時降低 ， 是最大負荷情況配合制動手推車與 同 的調(diào)整制動器 。 4 疲勞載荷分析 通過起重機的工作和壓力示波圖的獲得，在測試點進行應變測量，在圖 6 和第 5 中排列顯示，自一臺起重機的常見工作周期的時間由足夠的散射和平均值約為 15 分鐘，常見的運行周期的時間起重機有足夠的散射與平均價值 ） |機械故障分析 6（ 1999） 131141 時間（ ）裝貨過程變化值 民，以減少這些示意圖均勻過濾所產(chǎn)生的這些信號，和所有反復的形成的值，也就是說，當結構是不受到動態(tài)加載，只有靜態(tài)加載發(fā)生時，將會被拒絕。 三個特點強調(diào)示意圖 （表 11 ）顯示在 表6 中，而裝貨運行周期的內(nèi)部結構是可見的。首先，當負載被提升時，壓力增加到最高值。當載荷被轉(zhuǎn)移到合適的位置并且強烈振蕩之后之后，由于不規(guī)則起重機運動對鋼軌及以上 的鋼軌接頭導致大量的軸向載荷作為大多數(shù)降低載荷的原因。減少貨物的裝載量導致裝載量減少，并且建成一項基本負載周期的一半。 裝載過程中的振幅分析 這兩個名詞，現(xiàn)在應該分開：裝載周期和裝載量。第一是作為一獨特的振蕩講（閉環(huán)） ，二是為一套加載周期期間一個運行周期。 該雨流循環(huán)計數(shù)方法給出了最終裁決。 [ 2 ]是采取優(yōu)勢，以前面提到的疲勞的強度回線分析，為三個最弱的要素：（ 1）底部角度的協(xié)調(diào)（表 11），（ 2）橫梁頂端的協(xié)調(diào)（表 17），（ 3）角度的支持（表 8）。用微分的手段統(tǒng)計樣本周期振 幅的值的分布情況，由此得出估計參數(shù)列于于表 4 中。應該指出的是，直線圖的周期振幅與減少事后的非零平均數(shù)相等于直線圖為零時的平均數(shù)。 |機械故障分析 6（ 1999） 131141 表 4 裝載振幅 的 威布爾分布參數(shù) 名字 布爾分布參數(shù) 值 MPa 格式 b 底部角度的協(xié)調(diào) 5 橫梁頂端的協(xié)調(diào) 4 角度 的支 持 4 裝載周期的數(shù)目 在雨流循環(huán)計數(shù)過程期間，計算有多少負荷周期進行了裝載量由多少載重周 期的計算裝載座也進行了。而處理這一類示波圖，一個整體樣本數(shù)量的加 載周期 得到了構成的整數(shù)與最低及最高觀察值 ： 24和 26。 隨機裝貨周期數(shù) VB可以由泊松分布參數(shù) 來 形容 ? = 34 。 每個月裝貨塊平均數(shù)值很快就獲得了，因此它是有可能找到適當?shù)奶攸c，如果采取中央極限周期，不僅為每月裝載量，而且也為每月或每年的裝載周期。 首先，將它從已知的概率論考慮，除了給出了獨立的泊松系數(shù)，還給出了一個隨機變量與泊松分布的參數(shù) K）。在另一方面， 泊松分布可以很好地近似正態(tài)分布平均 k? 。其次，中心極限定理，大致來說，有著大量標準的計算，獨立的初次分配漸近趨于正常。如果初次分配每個獨立的任期有一個正態(tài)分布，那么載重周期為一年的平均數(shù)和標準偏差總數(shù)的都是平等的，大致為 423096和 650 。通過這些值從表 3中取值。 5 應力集中的因素和元件的耐力 要素起重機的各個部件初步是由半自動氣體焊接，沒有邊緣制造設備及相應的加工。為考察要件 1和 3周和邊緣焊縫的角度與節(jié)點板，有效應力集中疲勞系數(shù)是所給予的計算方法 [ 3 ] ，的 KF = ，正好等于估計值，鑒于目前在俄羅斯規(guī)范疲勞焊接要 素 [ 4 ] ，的 KF = 。起重機金屬制成的材料為合金鋼 09g2s，此材料有一個持久極限 120 MPa 和屈服強度 350 兆帕斯卡。然后在平均值可承受的范圍內(nèi)視察要件 1 和 3 1ES? = 41 兆帕斯卡。變異系數(shù)為 ，和相應的標準偏差為 1s?? = .觀察的基本組成部分 2是一個 I形穿孔，由孔附加導軌，以頂端法蘭。那個相當大的局部應力所造成彎曲的地方也能促進疲勞損傷累積。 根據(jù)表 [ 4 ] ，有效應力集 中系數(shù)是接受的 KF = ， 給出了一個平均的價值，可承受的極限，作為 1ES? =67的強度創(chuàng)傷。使用相同的變化系數(shù)的標準差是 1s?? = .平均曲線，建議在表 [ 4 ] ，已形式： |機械故障分析 6（ 1999） 131141 表 5 對數(shù)參數(shù)的正太分布 名字 壽命分布參數(shù) 平均（塊） 標準 (塊 ) 底部角度的協(xié)調(diào) 橫梁頂端的協(xié)調(diào) 角度 的支 持 與拐點沒有 1 及 3斜度為 組成部分 2。 可能的值的元素耐力極限上述重疊的范圍，載荷 振幅與非零的概率，這意味著這些元素受到疲勞 累積損傷。然后根據(jù)上面 可能作出結論，認為疲勞計算的要素 是必要的，也就是疲勞強度 預測 。 6 壽命預測 該項研究的一些金屬材料 受到疲勞損傷 的 累積。內(nèi)在的疲勞曲線 是 我們 預測生命應采取的優(yōu)勢，其中詳見 于 表 [ 5 ]和表 [ 6 ].通過 以下內(nèi)在疲勞曲線 的 理論，我們 根據(jù)觀察到 壽命分布密度得到數(shù) 正態(tài)分布 的數(shù)據(jù)。該法所得的平均數(shù)和標準偏差分別見 表 5 。那個 數(shù)正態(tài)分布所得出 的分布密度，顯示在圖 7 中。這是從這個表中至少強度 要件 為 3 。得出一個平均的數(shù)量，載重量 1 年為12719 ， 很明顯，平均方法所得 的吊臂前，疲勞裂紋出現(xiàn)在焊接 要素是足夠的：元件的生命周期 年為組成部分 1 ， 年為要件 2 ，和 6 年 為 組成部分 3 。然而，這些要素失效的概率不小于 34年 和是在范圍 。這些概率不能被忽視，為 服務的設計和維修 提供幫助，應作出努力，擴大 允許裂紋 發(fā)生并且提高強度 。 7 結論 通 過分析起重機載重表明，一些金屬材料受到較大動態(tài)載荷，從而導致疲勞損 傷的積累，其次是疲勞失效。 疲勞強度的預測過程，本文提出了涉及四個部分 |機械故障分析 6（ 1999） 131141 運行周期 圖 7各要素壽命分布的密度曲線 （ 1）分析的運作，在實踐中和決心裝載塊一段時期。 （ 2）雨流循環(huán)計數(shù)技術的計算負荷周期為一期標準 運作。 （ 3）選擇適當材料根據(jù)疲勞數(shù)據(jù)。 （ 4）使用內(nèi)在疲勞曲線的方法計算疲勞強度。 調(diào)查結果已證實的個案觀察 制造商已采取的決定，關于加強固定強度。 以實現(xiàn)延長疲勞強度。 參考 文獻 [1] Feller W. 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