【文章內容簡介】 在鋼結構設計圖紙中還應注明所要求的焊縫質量級別（焊縫質量級別的檢驗標準應符合國家現(xiàn)行《鋼結構工程施工及驗收規(guī)范》）。 對有特殊設計要求和在特殊情況下的鋼結構設計，尚應符合國家現(xiàn)行有關規(guī)范的要求。第二章 材 料 承重結構的鋼材，應根據(jù)結構的重要性、荷載特征、連接方法、工作溫度等不同情況選擇其鋼號和材質。承重結構的鋼材宜采用平爐或氧氣轉爐3號鋼（沸騰鋼或鎮(zhèn) 靜鋼）、16Mn鋼、16Mnq鋼、15MnV鋼或15MnVq鋼，其質量應分別符合現(xiàn)行標準《普通碳素結構鋼技術條件》、《低合金結構鋼技術條件》和《橋梁用碳素鋼及普通低合金鋼鋼板技術條件》的規(guī)定。 下列情況的承重結構不宜采用3號沸騰鋼:一、焊接結構：重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，冬季計算溫度等于或低于－20℃時的輕、中級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，以及冬季計算溫度等于或低于－30℃時的其它承重結構。二、非焊接結構：冬季計算溫度等于或低于－20℃時的重級 工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構。注明：冬季計算溫度應按國家現(xiàn)行《采暖通風和空氣調節(jié)設計規(guī)范》中規(guī)定的冬季空氣調節(jié)室外計算溫度確定， 承重結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度（或屈服點）和硫、磷含量的合格保證,對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。承重結構的鋼材，必要時尚應具有冷彎試驗的合格保證。對于重級工作制和吊車起重量等于或大于50ｔ的中級工作制 焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材，應具有常溫沖擊韌性的合格保證。但當冬季計算溫度等于或低于－20℃時，對于3號鋼尚應具有－20℃沖擊韌性的合格保證；對于16Mn鋼、16Mnq鋼、15MnV鋼或15MnVq鋼尚應具有－40℃沖擊韌性的合格保證。對于重級工作制的非焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材,必要時亦應具有沖擊韌性的合格保證。 鋼鑄件應采用現(xiàn)行標準《一般工程用鑄造碳鋼》中規(guī)定的ZG200400、ZG230450、ZG270500或ZG310570號鋼。 鋼結構的連接材料應符合下列要求:一、手工焊接采用的焊條，應符合現(xiàn)行標準《碳鋼焊條》或《低合金鋼焊條》的規(guī)定。選擇的焊條型號應與主體金屬強度相適應。對重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，宜采用低氫型焊條。二、自動焊接或半自動焊接采用的焊絲和焊劑，應與主體金屬強度相適應。焊絲應符合現(xiàn)行標準《焊接用鋼絲》的規(guī)定。三、普通螺栓可采用現(xiàn)行標準《普通碳素結構鋼技術條件》中規(guī)定的3號鋼制成。四、高強度螺栓應符合現(xiàn)行標準《鋼結構用高強度大六角頭 螺栓、大六角螺母、墊圈型式尺寸與技術條件》或《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副型式尺寸與技術條件》的規(guī)定。五、鉚釘應采用現(xiàn)行標準《普通碳素鋼鉚螺用熱軋圓鋼技術條件》中規(guī)定的ML2或ML3號鋼制成。六、錨栓可采用現(xiàn)行標準《普通碳素結構鋼技術條件》中規(guī)定的3號鋼或《低合金結構鋼技術條件》中規(guī)定的16Mn鋼制成。對采暖房屋內的結構可按該規(guī)定值提高10℃采用。第三章基本設計規(guī)定第一節(jié)設計原則 本規(guī)范除疲勞計算外，采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用分項系數(shù)的設計表達式進行計算。 結構的極限狀態(tài)系指結構或構件能滿足設計規(guī)定的某一功能要求的臨界狀態(tài)，超過這一狀態(tài)結構或構件便不再能滿足設計要求。承重結構應按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計：一、承載能力極限狀態(tài)為結構或構件達到最大承載能力或達到不適于繼續(xù)承載的變形時的極限狀態(tài)；二、正常使用極限狀態(tài)為結構或構件達到正常使用的某項規(guī)定限值時的極限狀態(tài)。 設計鋼結構時，應根據(jù)結構破壞可能產生的后果，采用不同的安全等級。一般工業(yè)與民用建筑鋼結構的安全等級可取為二級，特殊建筑鋼結構的安全等級可根據(jù)具體情況另行確定。 按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時，除鋼與混凝土組合梁外，應只考慮荷載短期效應組合。 計算結構或構件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)）；計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值。 對于直接承受動力荷載的結構：在計算強度和穩(wěn)定性時，動力荷載設計值應乘動力系數(shù)；在計算疲勞和變形時，動力荷載標準值不應乘動力系數(shù)。計算吊車梁或吊車桁架及其制動結構的疲勞時，吊車荷載應按作用在跨間內起重量最大的一臺吊車確定。 設計鋼結構時，荷載的標準值、荷載分項系數(shù)、荷載組合系數(shù)、動力荷載的動力系數(shù)以及按結構安全等級確定的重要性系數(shù)，應按《建筑結構荷載規(guī)范》(GBJ987)的規(guī)定采用。 計算重級工作制吊車梁（或吊車桁架）及其制動結構的強度和穩(wěn)定性以及連接的強度時。 計算平爐、電爐、轉爐車間或其它類似車間的工作平臺結構時，由檢修材料所產生的荷載，可乘以下列折減系數(shù)：主 梁柱(包括基礎）第二節(jié)設計指標 鋼材的強度設計值（材料強度的標準值除以抗力分項系數(shù)），應根據(jù)鋼材厚度或直徑（）。 計算下列情況的結構構件或連接時，：一、單面連接的單角鋼１．；２．按軸心受壓計算穩(wěn)定性二；三、。注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。 采用。第三節(jié)結構變形的規(guī)定 計算鋼結構變形時,可不考慮螺栓（或鉚釘）孔引起的截面削弱。 。 多層框架結構在風荷載作用下的頂點水平位移與總高度之比值不宜大于1/500，層間相對位移與層高之比值不宜大于1/400。注：對室內裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移與層高之比值宜適當減小。無隔墻的多層框架結構，層間相對位移可不受限制。 在設有重級工作制吊車的廠房中，跨間每側吊車梁或吊車桁架的制動結構，由一臺最大吊車橫向水平荷載所產生的撓度不宜超過制動結構跨度的1/2200。 設有重級工作制吊車的廠房柱和設有中、重級工作制吊車的露天棧橋柱，在吊車梁或吊車桁架的頂面標高處,由一臺最大吊車水平荷載所產生的計算變形值。第四章 受彎構件的計算第一節(jié) 強 度 在主平面內受彎的實腹構件，其抗彎強度應按下列規(guī)定計算：一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時， 當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度應按下式計算: 在組合梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應力、剪應力和局部壓應力，或同時受有較大的正應力和剪應力（如連續(xù)梁支座處或梁的翼緣截面改變處等），其折算應力應按下式計算：式中σ、τ、σｃ——腹板計算高度邊緣同一點上同時產生的正應力、剪應力和局部壓應力，r和σ c應按公式()和公式(|)計算，σ應按下式計算：第二節(jié) 整體穩(wěn)定 符合下列情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：一、有鋪板（各種鋼筋混凝土板和鋼板）密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側向位移時。二、。②梁的支座處，應采取構造措施以防止梁端截面的扭轉。對跨中無側向支承點的梁，L1 為其跨度；對跨中有側向支承點的梁，L1為受壓翼緣側向支承點間的距離（梁的支座處視為有側向支承）。 ，在最大剛度主平面內受彎的構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：注：見第４．２．１條注②。 ，在兩個主平面受彎的工字形截面構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：注：見第４．２．１條注②。 ，其截面尺寸（）應滿足ｈ/bo ≤6，且L1/bo 不應超過下列數(shù)值：符合上述規(guī)定的箱形截面簡支梁，可不計算整體穩(wěn)定性。注：其它鋼號的梁，其L1/bo 值不應大于95(235/fy)。 用作減少梁受壓翼緣自由長度的側向支撐，其軸心力應根據(jù)側向力F確定，梁的側向力應按下式計算：第三節(jié) 局部穩(wěn)定 為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性，應按下列規(guī)定在腹板上配置加勁肋（）：一、當ho /tw ≤80235/fy時，對有局部壓應力（σc≠０）的梁，宜按構造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應力（σc＝０）的梁，可不配置加勁肋。二、當80235/fy ＜ho /tw ≤170235/fy時，應配置橫向加勁肋， 行計算（對無局部壓應力的梁，當ho /tw ≤100235/fy 時，可不計算）。三、當ho /tw ＞170235/fy 時，應配置橫向加勁肋和在受壓區(qū)配置縱向加勁肋，必要時尚應在受壓區(qū)配置短加勁肋。此處ho為腹板的計算高度，tw為腹板的厚度。四、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處,宜設置支承加勁肋。 無局部壓應力（σc＝0）的梁和簡支吊車梁，當其腹板用橫向加勁肋加強或用橫向和縱向加勁肋加強時，應按第 。其它情況的梁，應按附錄二計算腹板的局部穩(wěn)定性。 無局部壓應力（σ＝0）的梁，其腹板僅 用橫向加勁肋加強時，橫向加勁肋間距α應符合下列要 求：σ——與τ同一截面的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（N/mm2），應按σ＝My/Ｉ計算，Ｉ為梁毛截面慣性矩，y1為腹板計算高度受壓邊緣至中和軸的距離。公式（），應取α不超過最大間距。 無局部壓應力（σｃ＝0）的梁，其腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（、c），縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離h1應在ho/5～/ho/4范圍內，并應符合下式的要求： 式中σ——所考慮區(qū)段內最大彎矩處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（N燉mm2），應按σ＝MmaxY1/I計算。，但應以h2代替h0，并取η＝。 簡支吊車梁的腹板僅用橫向加勁肋加強時，加勁肋的間距ａ應同時符合下列公式的要求：公式（）和公式（）右端算得的值若大于2ho或分母為負值時，應?。幔?ho。對變截面吊車梁，當端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的1/6時，ａ值應按下列情況確定：一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的ａ值應符合公式（）的要求，式中的ho取該區(qū)段的腹板平均計算高度，τ取梁端部腹板的最大平均剪應力；不變截面區(qū)段內的ａ值，應同時符合公式（）和公式（）的要求，式中τ取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。二、翼緣截面變化的吊車梁：由端部至變截面處區(qū)段的ａ值，應同時符合公式（）和公式（）的要求，但σ取變截面處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力，；中部不變截面區(qū)段的ａ值，應同時符合公式（）和公式（）的要求，但τ取變截面處的腹板平均剪應力。 簡支吊車梁的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（、c），縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離h1應在h0/５～h0/4范圍內，并應符合下列公式的要求：當公式（）或公式（）右端算得的值小于ho/5時，尚應在腹板受壓區(qū)配置短加勁肋（），并應按附錄二進行計算。橫向加勁肋間距α應按公式（）確定，但應以h2代替式中的ho。若公式（）右端算得的值大于2h2或分母為負值時，應?。帷?h2。對腹板高度變化的吊車梁：在確定梁端部變截面區(qū)段內（有縱向加勁肋）的α值時，h2取該區(qū)段腹板下區(qū)格的平均高度，τ取該區(qū)段梁端部處的腹板平均剪應力；在確定不變截面區(qū)段內的α值時，τ取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。對翼緣截面變化的吊車梁，確定α值時，τ取梁端部腹板平均剪應力。 加勁肋宜在腹板兩側成對配置，也可單側配置，但支承加勁肋和重級工作制吊車梁的加勁肋不應單側配置。，最大間距為2ho（對無局部壓應力的梁，當ｈｏ/ｔｗ≤100時，）。在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應符合 下列公式要求：在腹板一側配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按公式（），厚度不應小于其外伸寬度的1/15。在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，橫向加勁肋的截面尺寸除應符合上述規(guī)定外，其截面慣性矩Iz尚應符合下式要求：?！?，厚度不應小于短加勁肋外伸寬度的1/15。注：①用型鋼（工字鋼、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼）作成的加勁肋，其截面慣性矩不得小于相應鋼板加勁肋的慣性矩。②在腹板兩側成對配置的加勁肋，其截面慣性矩應按梁腹板中心線為軸線進行計算。在腹板一側配置的加勁肋，其截面慣性矩應按與加勁肋相連的腹板邊緣為軸線進行計算。 梁的支承加勁肋，應按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心受壓構件計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓構件的截面應包括加勁肋和加勁肋每側15tw235/fy范圍內的腹板面積，其計算長度取ho。梁支承加勁肋的端部應按其所承受的支座反力或固定集中荷載進行計算：當端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓應力（）；當端部為焊接時，計算其焊縫應力。 梁受壓翼緣自由外伸寬度ｂ與其厚度ｔ之比，應符合下式要求：箱形截面梁受壓翼緣板在兩腹板之間的寬度bo與其厚度t之比，應符合下式要求：當箱形截面梁受壓翼緣板設有縱向加勁肋時，則公式（）中的bo取為腹板與縱向加勁肋之間的翼緣板寬度。注：翼緣板自由外伸寬度ｂ的取值為：對焊接構件，取腹板邊至翼緣板（肢）邊緣的距離；對軋制構件，取內圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣的距離。第五章 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算第一節(jié) 軸心受力構件 軸心受拉構件和軸心受壓構件的強度，除摩擦型高強度螺栓連接處外，應按下式計算：式中N——軸心拉力或軸心壓力；An——凈截面面積。摩擦型高強度螺栓連接處的強度應按下列公式計算：式中ｎ——在節(jié)點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數(shù)目；n1——所計算截面（最外列螺栓處）上高強度螺栓數(shù)目；A——構件的毛截面面積。 實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按下式計算：式中υ——軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)。 格構式軸心受壓構件的穩(wěn)定性仍應按公式（）計算，但對虛軸（、ｃ的ｘ軸和ｙ軸）的長細比應取換算長細比。換算長細比應按下列公式計算：一、雙肢組合構件（）：式中λx——整個構件對x軸的長細比；λl——分歧對最小剛度軸1—1的長細比，其計算長度取為：焊接時，為相鄰兩綴板的凈距離；螺栓連接時，為相鄰兩綴板邊緣螺栓的距離；Alx——構件截面中垂直于x軸的各斜綴條毛截面面積之和。二、四肢組合構件（）；式中λy——整個構件對ｙ軸的長細比；Aly——構件截面中垂直于y軸的各敘綴條毛截面面積之和。三、綴件為綴條的三肢組合構件（）：式中A1——構件截面中各斜綴條毛截面面積之和；注：①綴板的線剛度應符合第８．４．１條的規(guī)定。②斜綴條與構件軸線間的夾角應在４０176?！罚?76。范圍內。 對格構式軸心受壓構件：當綴件為綴條時，其分肢的長細比λ1不應大于構件兩