打樁機頂部滑輪組、立柱、鉆頭和鉆桿的設計中英文翻譯(編輯修改稿)
2025-01-11 04:02 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 很不適合在軟巖石上使用。 B 接觸時間 假設 t=0 當反射波的影響結束后，其接觸時間 T 被定義為從 t=0 時刻到砧接觸到活塞。注意一下情況和不同的? r（ t）表達形式當 0tσ和 tσ時 如果 （ 12） 此時 0T≤ σ （ 13） 如果 （ 14） 此時 Tσ （ 15） 沖擊錘的反彈分析 （ 16） 當 t=T 時，活 塞和鐵砧相接觸，當 tT 時，反射波的部分能量被傳送到活塞，而且在時間為 Lh/c 時將會再一次反映到活塞的自由端。在經(jīng)過 Lh/c 的時 間間隔之后，第二次反射到活塞上自由端的張力將會消失，這將會導致錘的反 彈。 活塞的平均回彈速度可以根據(jù)動能守恒來計算 （ 17） （ 18） 因為β≥ ， T≤ σ （ 19） 注意到 T= 1:6σ /β當β≥ 時我們可以得到相關的反彈高度 eh如下 ： （ 20） 當γ→∞時相對反彈高度可以簡化為： （ 21） β , Tσ （ 22） （ 23） 活塞反彈的計算方程我們可以根據(jù)公式（ 15）（ 16）（ 18）在圖 4 中表現(xiàn)出來。 X. Li et al. 圖 . 圖 4 顯示的是施密特錘反彈是建立在巖石卸荷系數(shù)σ和無量綱值β上的。對于一個給定的施密特錘，β只會與耐沖擊指數(shù) K 或者巖石 的硬度相關，在脆性巖石的情況下，施密特錘的沖擊不會導致巖石的斷裂或者卸載系數(shù)較低，約 2 (for an ideal elastic bodyγ =1)，因此，對于脆性巖石的回彈值會隨著沖擊指數(shù)或者巖石硬度的減小而增大。然而，當巖石太硬時（ 300Mpa）增加的反彈速度速度將會放緩，或者增加硬度和β值。從圖 4 中我們可以看出，當β低于 4 時反彈的值和阻力系數(shù)或者巖石的硬度之間的關系大約是線性的，而對耐性沖擊或者硬度的增加不會導致反彈值的過大變化，當β 10 時圖 4 還顯示施密特沖擊錘不能很準確的測量巖石的相對硬度和軟塑 性，這是因為在非常軟的情況下卸載系數(shù)→∞且此時β非常小，因此施密特錘不會反彈 上述分析表明：施密特錘在非常軟的巖石和非常堅硬的巖石時是不適用的。這個實驗結果和科研管理信息系統(tǒng)中關于施密特錘的使用范圍是一致的。 另一方面，如果在設計時修改施密特錘的話，增加沖擊能量，減小鐵砧的曲率半徑，將會導致巖石下面砧的粉碎，這就相對于卸載系數(shù)趨近∞，從圖 4中我們可以看出反彈量和β值的增量大約是一個線性的關系，如果砧的材料是理想的彈性體，那么γ =1 切反彈量最大 3. 潛孔錘反彈 在潛孔錘中，直接打擊錘的活塞位置，就如 圖 5 所示。因為位的長度相當于它的直徑通常在位的波效應可以忽略不計，也就是說該位可以被認為是剛體?？梢韵胂?，活塞的部分能量被傳輸?shù)近c并且和勢力一起滲透到巖石，其余的能量在接觸離開之后可以用來啟動備用活塞，這里潛孔錘的相對回彈量 eh 也可以表示反彈速度的平方， Ve 到原來的活塞速度 利用能量守候原理，我們可以得到 （ 24） 其中 Ei 是活塞的原始動能， Ei=,Er 是反彈活塞的動能，Er=， Et 是傳遞到巖石上的能量， Et=η Ei， 其中η是潛孔錘的能量傳遞系數(shù)。 圖 . 聯(lián)合式子（ 2）和（ 24）可以得到 （ 25） 讓β =Kσ / （ρ cA），α =2β Mb/Mh，注意到由于錘的高沖擊能量可能會產(chǎn)生卸載效應，利用運動方程和其初始條件，我們可以推導出能量的傳遞效率如下 (Li et al., 1998):
研究報告相關推薦
鄂ICP備17016276號-1