【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 為正 活載作用下的彎距 樓層 AB跨 左端 中間 右端 M M’ M M’ M M’ 6 5 4 3 2 1 樓層 BC跨 左端 中間 右端 M M’ M M’ M M’ 6 5 4 3 2 1 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 15 頁 共 71 頁 注 : 1） M’ 為調(diào)幅后的彎距。 2）彎矩符號(hào)逆時(shí)針為正 ： 均布荷載下 : lMql ??? 2V左 lMqlV ??? 2右 恒載作用下梁端剪力 樓層 AB跨 左端 中間 右端 M M’ M M’ M M’ 6 5 4 3 2 1 樓層 BC跨 左端 中間 右端 M M’ M M’ M M’ 6 5 4 3 2 1 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 16 頁 共 71 頁 樓層 q(KN/m) L(m) ql/2 Σ M/L V左 V右 AB跨 梁端剪力 6 5 4 3 2 1 BC跨梁端 剪力 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 活載作用下梁端剪力 層次 Q(KN/m) L(m) Ql/2 Σ M/L V左 V右 A B 跨 6 5 35..52 4 3 2 1 ＢＣ 跨 6 5 4 3 2 1 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 17 頁 共 71 頁 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 18 頁 共 71 頁 力和剪力 （ 1） 邊柱 層 截面 橫梁剪力 （ KN） 縱向荷載 iF （ KN） 柱 重 （ KN） N? （ KN） 邊柱軸力 （ KN） 邊柱剪力 （ KN） 6 1— 1 2— 2 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 10— 10 說明：① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。 ② N? 為本層荷載產(chǎn)生的軸力。 ③柱重： 26 = ④ a 頂層荷載： 女兒墻： 0 .3 0 0 .6 2 5 6 .9 3 5 .1 kN? ? ? ? 屋面荷載： 60 9 5 / 8 kN? ? ? ? ? ?? b 標(biāo)準(zhǔn)層荷載 樓面荷載： 5/8 2= 墻重： = Σ = 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 19 頁 共 71 頁 (2) 中柱： 層 截面 橫梁剪力 橫 梁剪力 縱向荷載 柱 重 N? （ KN） 中柱軸力 中柱剪力 VH 左 （ KN） VH 右 （ KN） Fi （ KN） （ KN） （ KN） （ KN） 6 1— 1 2— 2 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 10— 10 ① .頂層荷載 屋面荷載： α= 5/8 2= 5/8 2+ 2= KN ②. 標(biāo)準(zhǔn)層荷載 樓面荷載 5/8 2+ 2= Σ= 2. 活載作用下的柱軸力剪力 ?? 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 20 頁 共 71 頁 邊柱 中柱 層 截面 VA (KN) A 柱 軸力 (KN) A柱 剪力 (KN) N? （ KN） B 柱 軸 力 （ KN） B 柱 剪 力 (KN) 6 1— 1 6 2— 2 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 35 8— 8 1 9— 9 10— 10 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 21 頁 共 71 頁 活載作用下柱的軸力圖 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 22 頁 共 71 頁 恒載作用下柱的軸力圖 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 23 頁 共 71 頁 恒 載作用下柱的軸力圖 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 24 頁 共 71 頁 6 水平荷載作用下的框架內(nèi)力分析 框架柱側(cè)移剛度計(jì)算 (1) 柱線剛度 ： 柱采用 C30混凝土， 27 / mkNE c ?? ，層高度 柱截面：各層 650 mm 650mm 則 I0=1/12 bh3= 103m4。 KC=EI/h D： 一般層： K =cbKK2? KK??2? D= 212hKc? 首層： K =cbKK? KK??? ? D= 212hKc? 部位 截面 (m178。) 層高 (m) 慣性矩 I (m4) Kc=EI/h (104) 邊框架邊柱 C1 邊框架中柱 C2 K α 1 Dc1 K α 2 Dc2 6 178。 103 19752 30375 5 178。 103 19752 30375 4 178。 103 19752 30375 3 178。 103 19752 30375 2 178。 103 19752 30375 1 178。 103 36811 45128 部位 中框架邊柱 C1 中框架中柱 C2 各層各柱剛度 層間剛度 K α 3 Dc3 K α 4 Dc4 Σ Dc1 Σ Dc2 Σ Dc3 Σ Dc4 6 22446 34118 19752 4 30375 4 22446 12 34118 12 1105532 5 22446 34118 19752 4 30375 4 22446 12 34118 12 1105532 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 25 頁 共 71 頁 4 22446 34118 19752 4 30375 4 22446 12 34118 12 1105532 3 22446 34118 19752 4 30375 4 22446 12 34118 12 1105532 2 22446 34118 19752 4 30375 4 22446 12 34118 12 1105532 1 39500 47600 36811 4 45128 4 39500 12 47600 12 1721356 層間側(cè)移剛度的驗(yàn)算 ∑ D1/∑ D2 =1721356/1105532=﹥ 滿足要求 本框架結(jié)構(gòu)符合底部剪力法的適用范圍，故采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。 (1) 框架自振周期計(jì)算 : 表 5 用能量法計(jì)算 1T 的數(shù)據(jù) 層次 iG （ KN） ??? nik kGi GV(KN) ??mk ikD1（ KN/m） i? (m) ??? ii ? iiG? 2iiG? 6 1105532 5 1105532 4 1105532 3 1105532 2 1105532 1 1721356 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 26 頁 共 71 頁 sGGTiiii 9 21 ??????? ??? 1. 考慮八度設(shè)防：а max= 考慮 I組類別 Ⅱ類場(chǎng)地土 Tg= S 因?yàn)?T1== S 所以考慮頂部附加水平地震作用 底部剪力為：а 1=(Tg/T1)а max=() = FEk=а 1 Geq= = KN 由公式 Fi=(GiHi/Σ GjHj) FEk (1δ n) δ n=+= 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算 剪力分布圖見下圖。 層數(shù) 層間剪力 Ｖ I(KN) 層間度 Ｄ i 層間側(cè)移 ui=Vi/Di 層 hi (m) Ui/hi [θ e] 層數(shù) Hi Gi GiHi GiHi/Σ GjHj Fi Vi 6 5 4 3 2 1 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 27 頁 共 71 頁 6 1105532 10 3 1/550 = 5 1105532 10 3 4 1105532 10 3 3 1105532 10 3 2 1105532 10 3 1 1721356 10 3 《抗震規(guī)范》要求： ???nik kik GV ? 因基本 周期小于 ，查《抗震規(guī)范》表得 ?? 表 7 樓層地震剪力驗(yàn)算 層次 iG （ KN） ??nik kG (KN) ? ??nik kG? iV (KN) 結(jié) 論 6 滿 足 5 滿 足 4 滿 足 3 滿 足 2 滿 足 1 滿 足 Vik=D/Σ D Vi ， 柱彎矩 M 下 =VikYi hi ， M 上 =Vik （ 1Yi） hi h’= (y0+y1+y2+y3) h y=y0+y1+y2+y3 h’ —— 反彎點(diǎn)到柱下端質(zhì)點(diǎn)的距離，即反彎點(diǎn)高度 y0—— 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 28 頁 共 71 頁 y1—— 為上、下層梁線剛度比變化修正值 y2—— 為上層層高變化修正值 y3—— 為下層層高修正值