【文章內容簡介】 面鉚接或粘接防滑、抗（耐）磨橡膠布，能有效提高主動輪與皮帶間的摩擦系數(shù)，防止皮帶打滑，提高提升效率。如果主動輪表而過于光滑，就需過分張緊皮帶，來保證提升機的正常工作，皮帶就會受到過大的張緊力而降低皮帶的使用壽命。 中南林業(yè)科技大學本科畢業(yè)設計 生物質顆粒斗式提升機 11 。 在斗式提升機的被動輪部分裝備速度傳感器，傳感器產生電壓或電流信號，通過儀表可設定最高和最低轉速。當斗式提升機的轉速超出了這個范圍，經(jīng)過一段延時，如果轉速依然超出范圍就報警，并斷開空氣開關，有效地保護斗式提升機的正常工作。 。事實證明，選購質量上乘的皮帶，不但能提高生產效率，而且還可以大大降低斗式提升機的事故率。千萬不能圖一時經(jīng)濟，而造成不應有的損失。 。應對螺栓進行保護，做好防銹和防塵。斗式提升機底部設有多個檢視窗，這樣可以方便地進行斗式提升機的皮帶調 整，而且可以更好的監(jiān)視斗式提升機的工作情況。 。在斗式提升機上部卸料處裝設擋料板，可有效防止物料倒流而流回提升機底部。擋料板用橡膠等耐磨又有一定韌性的橡膠的材料制成。擋料板與畚斗間的距離應為 15mm 左右。 。要根據(jù)斗式提升機的實際工作能力和電機功率合理調整畚斗間距的大小。 中南林業(yè)科技大學本科畢業(yè)設計 生物質顆粒斗式提升機 12 3. 提升機主要參數(shù)確定及主要結構設計 提升功率的確定 關于提升機驅動功率的設計計算一直以來爭議不斷，資料上推薦的公式多數(shù)是延用上世紀 80 年代的公式，計算復雜，而且所 選參數(shù)稍有變化時結果的出入?yún)s較大，與實際相差甚遠。在查閱大量關于運輸機械設計方面的手冊和近年來關于斗式提升機驅動功率的各種論文和期刊后，綜合各種數(shù)據(jù)，現(xiàn)參照文獻 [1]中第十四章斗式提升機中 TH 型提升機設計的功率計算部分內容，計算過程如下： TH 型斗提機功率計算 TH 型提升機驅動裝置為 YY 型（即 ZLY 或 ZSY 型減速器和 Y 型電動機配用）。傳動軸驅動功率由下式求得： P0=3600QHg +PS+PL （ 31） 式中 P0軸功率（ KW）； Q斗提機的輸送量（ T/h）； H提升高度（ m）； g重力加 速度（ m/s2）； PS， PL— 附加功率， KW，見表 31 表 31 由此次 TH250 斗式提升機設計的條件可以得知， Q=30T/h,t 提升的高度H=35m 重力加速度在此處可取 10 m/s2 將數(shù)據(jù)代入（ 31）計算可得 P0=3600QHg +PS+PL = 103530 ????? （ 32） 電機功率 附加功率 TH160 TH200 TH250 TH315 TH400 TH500 TH630 TH800 TH1000 TH1250 PS,KW 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 PL,KW 6 中南林業(yè)科技大學本科畢業(yè)設計 生物質顆粒斗式提升機 13 P= 0Pn （ 33） 式中 P – 電動機 功率（ KW）； P0 軸功率（ KW）； n 總效率，大約為 。 所以通過計算可得 P= 電動機選擇 按已知工作要求和條件選用要求電機功率 P＝ ，轉速 n=1500r/min左右，參照文獻 [2]中電動機的類型及其應用特點，選用 Y132M4 型電動機。輸出軸直徑Φ 75，中心高 280mm，工作轉速 1440 r/min。 減速機選擇 根據(jù)文獻 [1]中的 YY 型驅動裝置的選型原則及規(guī)范可知， TH250 提升機功率為 時，應選用 Y7Y140 驅動裝置，在已選擇 Y132M4電動機后，應選擇型號為 ZLY14018Ⅰ（ S） /Ⅱ（ N）的減速器。輸入軸直徑為 28mm，輸出軸直徑為 65mm,中心高為 160mm。 皮帶的選擇計算 1確定計算功率 caP 由文獻 [3]表差得工作情況系數(shù) AK =，故 ???? PKP Aca 2選擇 V 帶的帶型 根據(jù)功率與轉速查圖 8— 10 選用 A型 3確定帶輪的基準直徑 d 并驗算帶的速度 1）初選小帶輪 的基準直徑 1d 。由表 8— 6 和 8— 8，取小帶輪的基準直徑 1d =90mm 2)驗算帶速 v。按式（ 8— 13）驗算帶的速度 中南林業(yè)科技大學本科畢業(yè)設計 生物質顆粒斗式提升機 14 v = 000 14 00π 11 ?????? nd d 因為 5m/sv30m/s,故帶速合適 3）計算大帶輪的基準直徑。根據(jù)（ 8— 15a） ,計算大帶輪的基準直徑 2d ???? mmdid dd mm 根據(jù)表 8— 8，圓整為 2d =227mm 4確定 V 帶基準長度 dL 和中心距 a 1） 根據(jù)式（ 8— 20），初取中心距 7000 ?a mm 2） 由式（ 8— 22）計算帶所需的基準長度 0dL doL ≈ 20212210 4 )(2 )(π a dddda dddd ???? = 7004 )90227(2 )22790( 2? ????? = 由表 8— 2 選取帶的基準長度 dL =2021 3）按式（ 8— 23）計算實際中心距 a。 7482 )(7002 39。00 ??????? dd LLaa 5驗算小帶輪包角 1? 1? = ?? 80 12 ??? a DD = ?? 48 902 271 80 ??? =? ?120? 6確定 V 帶根數(shù) z 1） 計算單跟 V 帶的額定功率 rP 由 1d 90mm和 1n =1440r/min,查表 8— 4a 得 ?P KW 根據(jù) 1n =1440r/min， i= 和 A 型帶，查表 8— 4a 得△ 0P =. 查表 8— 5 得 ? ，查表 8— 2 得 ?LK ，于是 中南林業(yè)科技大學本科畢業(yè)設計 生物質顆粒斗式提升機 15 )( )( 00 ???????? Laca KKPP Pz 圓整 7?z 7計算單根 V帶的初拉力的最小值（ min0)F 由表 8— 3 得 A 型帶的單位長度質量 q=,所以 2m in0 )(500)( qvKzvPFaca ??? = ?????? ) ( 139N 應使帶的實際初拉力 0F min0)(F 8計算壓軸力 PF 壓軸力的最小值為 NFzF P i n139722s i n)(2 1m i n0 ?????? ? 9帶輪槽間距 15?e 槽邊距 9min ?f 帶輪寬 mmfezB 1082)1( m in ???? 軸的材料及熱處理 斗式提升機驅動軸主要承受高扭矩，高彎矩，是 提升機中最重要的零件之一，故軸的材料選用 45 鋼，調質處理。 軸的結構設計 1）初步計算軸的直徑 參照文獻 [3]中關于軸的設計部分，根據(jù)軸的承載情況，選擇扭轉強度計算法來計算軸的直徑。 3min / nPAd ? （ 34） 式中 A—— 系數(shù)，此處取 120， P—— 電動機功率， Kw 中南林業(yè)科技大學本科畢業(yè)設計 生物質顆粒斗式提升機 16 n—— 軸的轉速， r/min, 將相關數(shù)據(jù)代入式 34可得 mmd ??? （ 35） 因為軸端裝聯(lián)軸器需要開鍵槽，會削弱軸的強度，故將軸徑增加 4%~5%，取軸的直徑為 70mm。 2）各軸段直徑的確定 如圖 31 所示，軸段①與減速機空心輸出軸套裝配，并且在接近軸段②處裝有毛氈 密 封圈，故直徑 d1=70mm。軸段②和軸段⑧上安裝軸承，現(xiàn)暫取軸承型號 圖 31 驅動軸示意圖 為 2217，其內徑 d=85mm，外徑 D=150mm，寬度 B=36mm，故軸段②的直徑 d2= d8=85mm。軸段③和 軸段⑦的直徑為軸承的安裝尺寸，查有關手冊，取 d3= d7=95mm。軸段④和軸段⑥上安裝驅動鏈輪，考慮到軸段④與軸段⑥中間的截面承受的彎矩最大，故在直徑上有所增加，現(xiàn)暫定 d4= d6=100mm。軸段⑤考慮滾筒便于安裝拆卸，直徑略比軸段④和軸段⑥的直徑小，取 d5=110mm。 3） 各軸段長度的確定 軸段①與減速機空心輸出軸套裝配，其長度主要決定于減速機和頭部殼體之間的安裝尺寸，同時還要保證與減速機相配合的部分有足夠的長度，從手冊中查知減速