【文章內(nèi)容簡介】 rd qq WM 1212 0 ??? ???? 根據(jù)勢的定義，有： pK??? rhqrRhdrdpK wWq 1212 00 ??? ???? )/ln ()(2)/ln ()(2in f0000rrpphkqrrpphkewewwweweq???????? r iinieeiNiiniirqkhppCrqCrqeln2ln2ln210110????????????????????? rrrprRrrRG w ewwfeb ppp 1)/ln(1]/)ln[ ( i n f?????? 只要準確了注水井底的壓力，生產(chǎn)井底的壓力，地層壓力與注采井距就可以確定注采井之間任意一點的驅(qū)動壓力梯度。 繪出了注采井之間的壓力梯度分布曲線?？梢酝ㄟ^他的吸附體改粘土礦物表面的浮點型，恢復使用性能，堿水在油井突破前才有量可以增加，注水能量主要消耗在井筒附近。非連續(xù)剩余油可在其上形成連續(xù)的油相，委員有流動 提供通道Gpmin，既降低了水的流度，從而改善了流度比，增加了波及系數(shù)，提改了采收率，此時 Gpmin 所對應的井距即是油層能夠動用的極限注采井距。 相最小啟動壓力梯度、臨界啟動壓力梯度與滲透率、粘度的關系： 哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 11 m in1 4 5 ???????????????? ? ?klp m a x4 1 4 ???????????????? ? ?klp 根據(jù)室內(nèi)實驗研究，鉆頭傾角隨彎角的變化關系重點的距離位置上衣（含束縛水）驅(qū)替時的 1～ 5 倍，隨著下穩(wěn)定器上移動即造邪能力下 降；兩相驅(qū)替時，滲透率越小，分貝給出了相反引起鉆頭請教值上升，磨損會降低影響，因此，應在單相最小驅(qū)替壓力梯度和臨界驅(qū)替壓力梯度公式中加入一個兩相驅(qū)替系數(shù) n，即： 60 2 m a x44 0 m in4 1 4 1 4 5 ????????????????? ???????????????? ???knlpknlp 在實際水驅(qū)過程中，含水飽和度是不斷變化的量，結(jié)合現(xiàn)場實際注采井網(wǎng)情況，建議當儲層滲透率小于 5 103μ m2 時，油水兩相驅(qū)替系數(shù)取值為 2～ 3，當滲透率大于 5103μ m2 時，取值為 ～ 。 取滲透率大于 5 103μ m2 時， n=， 滲透率小于 5 103μ m2 時， n=2。圖 24 給出了各滲透率下最小啟動壓力梯度。 圖 24 滲透率與最小啟動壓力梯度的關系 02 4 6 8 10 12滲透率最大啟動壓力梯度（MPa/m） 根據(jù)以上計算方法，選取某油田資料，油藏深度 20xxm，原油相對密度 ，平均粘度 ，注水壓力 40MPa，地層壓力 20MPa。 取油井井底流壓為 4MPa。得出在各滲透率下，極限井距為如表 24 所示。哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 12 表 24 各滲透率下的極限井距 滲透率（ 103μ m2） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 極限井距（ m） 70 100 124 143 161 195 200 226 240 254 經(jīng)濟井距 經(jīng)濟井距受供求關系的影響，主要反映的是企業(yè)獲得利潤的大小，從企業(yè)追求利潤最大化的角度出發(fā)，根據(jù)馬達線性理論研究結(jié)論可知，轉(zhuǎn)自線性和釘子線性應是一對擺線類共軛曲線，常用的馬達若為 E，一般講井距愈小，井網(wǎng)愈密，最終采收率愈高，常規(guī)的螺桿鉆具的傳動外殼上不帶穩(wěn)定器，用于水平井的螺桿鉆具，一般在傳動軸殼提上帶有穩(wěn)定器。因而在選擇確定井距時必須進行經(jīng)濟分析評價。這就需要設 計軸向尺寸較小的傳動軸總成井距的確定。把滑動扶正承換為徑向軸承組等，經(jīng)濟極限井距即經(jīng)濟效益為零的井距。 一般來說，原油采收率隨井網(wǎng)密度的加大而升高，對此前蘇聯(lián)院士謝爾卡喬夫推導出了比較科學合理的公式 ： [2] SaDR eEE ??? 式中： E R —— 原油采收率，小數(shù)； E D—— 驅(qū)油效率，小數(shù)； a—— 井網(wǎng)指數(shù)， hm2/井； S—— 井網(wǎng)密度， hm2/井。 北京石油勘 探開發(fā)研究院開發(fā)所俞啟泰在此基礎上，引用經(jīng)濟學投放與生產(chǎn)的因素，推導出計算經(jīng)濟最有效的井網(wǎng)密度與經(jīng)濟極限井網(wǎng)密度的方法。經(jīng)濟最有效井網(wǎng)密度是總產(chǎn)量減去總投放達到頂端時，也是經(jīng)濟效益最大時候的井網(wǎng)密度；經(jīng)濟極限井網(wǎng)的密度是總產(chǎn)出等于總投放，即總的利潤為零時的井網(wǎng)密度。其簡要計算方法如以下方程式 ： [3] SbrTIIAPLaCTNSbaBDln2)2 11()()(ln 00 ??????? ?????????????? ?? mBDm SrTIIAPLCTNSa ln2)2 11()()(ln 00 ??????? ??????????? ??? 式中： a—— 井網(wǎng)系數(shù)（根據(jù)實驗 或經(jīng)驗公式求得）， hm2/井； 哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 13 0??????????kaa μ o — 地層原油粘度， mPa s； υ o— 評價期間平均可采存儲量年采油速度，小數(shù)； η o— 驅(qū)油效率，小數(shù)； r — 貸款年利率，小數(shù)； T — 投資回收期， a； A — 含油面積， hm2； N — 原油地質(zhì)儲量， t； C — 原油商品率，小數(shù)； L — 原油售價，元 /t； P — 原油成本價，元 /t； Sb — 經(jīng)濟最佳井網(wǎng)密度， hm2/井； Ka — 空氣滲透率， 10 3μ m 2； I D— 單井鉆井投資，元； I B— 單井地面建設投資，元； Sm— 經(jīng)濟極限井網(wǎng)密度， hm2/井。 由此，便可根據(jù)以上公式在計算機上采用曲線交匯法算得經(jīng)濟合理井網(wǎng)密度。所曲線交 匯 法 是 指 在 f ( S)?S 的 坐 標 系 中 作 與? ??????? ?????????? ?rTIIAPLaCTVNSfBDb )211()()(002?的曲線， )(1 bsf 與 )(2 bSf 兩條曲線交匯點所對應的 S 值即為經(jīng)濟最佳井網(wǎng)密度 bcS 。根據(jù)一樣的道理，可以求出經(jīng)濟極限的井網(wǎng)密度 Sm。 表 25 為經(jīng)濟井網(wǎng)密度計算參數(shù)。 哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 14 表 25 經(jīng)濟井網(wǎng)密度計算參數(shù) 項目 參考數(shù)據(jù) 含油面積（ hm2） 100 原油地質(zhì)儲量（ 104t） 油層平均深度（ m） 20xx 空氣滲透率（ 103μ m 2） 5 地層原油粘度 （ mPa s） 驅(qū)油效率（小數(shù)） 平價期平均可采儲量年采油速度（小數(shù)） 投資回收期（ a） 10 貸款年利率（小數(shù)） 原油商品率（小數(shù)） 原油售價（元 /t） 20xx 原油成本價 600 每米鉆井投資（元 /m） 1250 單井鉆井投資（萬元） 單井地面建設投資（萬元） 55 取滲透率為 5 103 2μ m ，利用曲線交匯法做圖如下： 圖 27 經(jīng)濟井網(wǎng)密度與滲透率的關系 024681 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11滲透率1 03 μ m2井網(wǎng)密度hm2/井經(jīng)濟極限密度經(jīng)濟合理密度 由 圖 可知，滲透率為 5 103μ m2 時，經(jīng)濟最優(yōu)井網(wǎng)密度為 ，經(jīng)濟無限接近井網(wǎng)密度為 ，即經(jīng)濟最優(yōu)井距為 243m，經(jīng)濟無限接近井距為 123m。 同理做經(jīng)濟井網(wǎng)密度隨滲透率的變化如圖 27。 如圖 27 可知，特低滲透油藏經(jīng)濟井網(wǎng)密度的變化不大，回歸成井距形式如下表 26。 哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 15 表 26 各滲透率下的經(jīng)濟井距 滲透率（ 103μ m2） 經(jīng)濟最佳井距（ m） 經(jīng)濟極限井距（ m） 1 235 131 2 227 127 3 228 129 4 236 129 5 232 123 6 235 120 7 236 122 8 239 122 9 241 122 10 241 122 由表 26 可知，在原油銷售價位為 20xx 元 /t 的情況下，特低滲透油藏經(jīng)濟最優(yōu)井距在 230~240m 之間，經(jīng)濟無限接近井距在 120~130m 之間。 同樣理由做出原油銷售價位為 20xx 元 /t、 2500 元 /t、 3000 元 /t、 3500 元 /t、4000 元 /t 下，特低滲透油藏經(jīng)濟最優(yōu)井距見圖 28。 合理井距的確定 總的來說，當經(jīng)濟極限井距等于或小于技術極限井距時，可以按經(jīng)濟最大井距作為下限，技術極限井距作為上限，研究合理的井距來部署井網(wǎng)；當經(jīng)濟極限井距打于技術極限井距時，可以根據(jù)壓裂的工藝水平 ,進行整個壓裂設計，來彌補經(jīng)濟極限井距與技術極限井距的差。例如工藝水平很難解決，那么此油藏就沒哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 16 有辦法經(jīng)濟有效活動。在經(jīng)濟極限井距大于技術極限井距時，按照經(jīng)濟極限井距的部署井網(wǎng)，而且又沒有采取合適的增注等一切工藝設施，那么就會出現(xiàn)注水井注入壓力不斷增加，直到儲層不在吸水，出現(xiàn)無法正常注采的現(xiàn)象。 取當原油銷售價位為 3000 元 /t 時，通過對經(jīng)濟井距與技術井距的計算，總結(jié)得出的表 27。以經(jīng)濟最優(yōu)井距來開采，滲透率為 1 103μ m2~6103μ m2的油藏沒有辦法建立更有效的驅(qū)替系統(tǒng)；滲透率 7 103μ m2~10103μ m2 的油藏能夠建立有效的驅(qū)替系統(tǒng)。 哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 17 第 3 章 特低滲透油藏注采井網(wǎng)研究 特低滲透油藏合理井距確定了以后，準確布置注采井網(wǎng)也是一個特別重要的問題所在。特低滲透油層傳導能力較差，生產(chǎn)能力特低，行列注水方式注水井與中間排生產(chǎn)井距離較大，一般并不適應，很多常規(guī)特低滲透 油田一般都采用面積注水的方式。因為對面積注水中的無數(shù)問題進行一些有必要的探討。 面積注水井網(wǎng)合理布置的方法和依據(jù) 眾所周知，部分注水方式的井網(wǎng)布置形式有 4 點法、 5 點法、 7 點法、 9 點法、直線排狀等，各種布井方式主要特征有見表 31。 表 31 面積注水井網(wǎng)特征參數(shù)表 不同面積注水井網(wǎng)在不同流度比的條件下生產(chǎn)井見水時的掃油面積系數(shù)祥見表 32。 表 32 面積注水井網(wǎng)波及系數(shù)表 從表 32 看出，單方面從掃油的面積系數(shù)來講，反七點較高較好，反九點較低較差 。在油田的開發(fā)實際過程中，不僅要考慮不相同的面積注水井網(wǎng)的掃油哈爾濱石油學院本科生畢業(yè)設計（論文） 18 面積的系數(shù)，更加要考慮到油水井最后的利用效率，還有原油開采的速度，注采平衡情況與開發(fā)過程中的注采系統(tǒng)調(diào)整的機動可等性。 注采井網(wǎng)的選擇應該使用油田具備足夠的注水能力，來滿足采油速度的要求 ，并以合理的注采井數(shù)比，一定的注采比，來滿足注采平衡的要求，在注采壓差大多穩(wěn)定條件下，根據(jù)注采平衡的原理可以知道油田合理的油水井數(shù)比為： 采注pJ pR Jqq ii ????00 式中： R — 合理油水井數(shù)比； qi— 注水井的最大吸水能力， m/d3 ； qo— 采油井的合理采油能力， m3/d （采出地下體積）； Δ P 注 — 受設備和底層破裂壓力所限的最大注水壓差， MPa； Δ P 采 — 合理生產(chǎn)壓差， MPa； J i— 采油指數(shù)， m3/(d?MPa)； J o— 采油能力， m3/ (d?MPa)（油藏含水后須采用采液能力代替采油能力）。 井網(wǎng)形式確定了，那么合理油水井數(shù)比也就確定了，油水井數(shù)比在 1 左右就可以選用五點法， 2 左右就可選用反七點法， 3 左右就可以選用反九點法。 在油田的生產(chǎn)即實踐中，特別是在一個新的油田開發(fā)前，總是面臨這樣，那樣的具體情況：對油層的特征、油井生產(chǎn)的能力、油田開采的速度、特別是注對水井吸水的能力認識還不夠準確，不適合把注采井網(wǎng)一次就確定死，以免犯不好改正的錯誤，而渴望用一種比較機靈的注采井網(wǎng)，給以后的調(diào)整留有很大的空間。 在我國油藏開發(fā)的初期很多選擇注采井數(shù)