【文章內容簡介】 托輥多用無縫鋼管制成。托輥的直徑根據輸送帶寬度的增加而增加 ，一般取為 89200。 為了提高生產率，輸送散粒物料的上托輥一般采用槽型托輥組，結構如下圖。 其中λ為槽角，多年來取 20176。但現在許多企業(yè)已使用 30176。、 35176。、 45176。的托輥槽角。合理地選用托輥槽角，可以使輸送帶的橫斷面積增大。如果槽角由 20176。增加到 30176。，則在同樣帶寬時可使物料橫斷面積增大 20％，運輸量可提高 1％。目前在帶式輸送機中，大部分采用 30176。的槽角。 托輥間距的布置應保證輸送帶在托輥間所產生的下垂度盡可能低小。輸送帶在托輥間下垂直度一般取為不超過托輥間距的 ％。輸送機上托輥的間距見下表： 帶寬 300400 500650 8001000 12001400 松散物料的 ≦ 1500 1400 1300 1200 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 11 堆積密度 ρ/t m^(3) 12 1400 1300 1200 1100 ＞ 1300 1200 1100 1000 托輥密封結構的好壞直接影響托輥阻力系數的大小和托輥的壽命。托輥的轉動阻力不僅與速度、軸承及其密封有關，而且與潤滑脂的選擇也有很大關系。潤滑脂除起潤滑作用外，還起密封作用。 6. 張緊裝置 1 螺桿式張緊裝置 由于它的行程受到限制， 又不能自動保持恒張力，所以。一般只適用于長度較短、功率較小的輸送機上。它的張緊行程按整機長度的 1%選取。如下圖： 1螺桿 2滾筒 3機架 4可移動的滾筒軸承座 2 墜重式張緊裝置 它適用于輸送機長度較大、功率也較大的情況。由于它結構簡單可靠，因此可優(yōu)先選用。 垂直安裝的滾筒墜重式張緊裝置用于小車墜重式張緊裝置有困難的場合。它的缺點是改向滾筒多，而且物料容易落入張緊滾筒之間，從而損壞輸送帶。 下圖為 小車重錘式張緊裝置 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 12 1重錘 2小車 3滑輪組 4絞車 7 帶式輸送機的驅動裝置 帶式輸送機的驅動裝置一般由一個或多個驅動滾筒、減速器、聯軸器等組成。 為了適應輸送機滿載啟動，多選用 JQ JQ JQ3 系列電動機。這種電動機的啟動力矩為額定力矩的 倍。對于功率大于 100kw 的輸送機，若采用 JS型電動機，則由于這種電動機啟動性能差，需要配備粉末聯軸器。 為了傳遞必要的牽引力，輸送帶與滾筒之間必須有足夠的摩擦力。要提高牽引力，可以增加松邊張力，摩擦系數和圍包角。當增加松邊張力時，輸送帶的強度必須提高，這樣會增加輸送機的造價。因此設計驅動 裝置時，多采用增加摩擦系數和圍包角的方法來保證獲得必要的牽引力。 采用單滾筒驅動時，圍包角可達 210176。 230176。另外可采用膠面滾筒以提高摩擦系數。 4 輸送機設計 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 13 帶寬的確定 2 200B ??? 式中 B—— 帶寬 mm， ? —— 最大粒度， mm。 （ ） 輸送帶寬度應由載托輥槽角，物料的堆積角配合物料堆積的橫斷面積進行選型計算， 再由公式（ ）進 行核算，但本設計輸送物品為成品大理石，成品大理石下邊有托架和玻璃板，而且是單件輸送，無法計算粒度和無聊堆積的橫斷面積。故先取帶寬B=500mm。 帶速選擇原則 (1)輸送量大、輸送帶較寬時，應選擇較高的帶速 [6]。 (2)較長的水平輸送機，應選擇較高的帶速；輸送機傾角愈大，輸送距離愈短，則帶速應愈低 [6]。 (3)物料易滾動、粒度大、磨琢性強的，或容易揚塵的以及環(huán)境衛(wèi)生條件要求較高的，宜選用較低帶速。 (4)一般用于給了或輸送粉塵量大時，帶速可取 ~1m/s；或根據物料特性和工藝要求決定 。 (5)人工配料稱重時，帶速不應大于 。 (6)采用犁式卸料器時，帶速不宜超過 。 (7)采用卸料車時，帶速一般不宜超過 ；當輸送細碎物料或小塊料時，允許帶速為 。 (8)有計量秤時，帶速應按自動計量秤的要求決定。 (9)輸送成品物件時，帶速一般小于 [6]。 故本輸送機是運輸成品的大理石，屬于成品物件，而且要求穩(wěn)定運輸，由上原則可知帶速不超過 m/s。此處先取帶速 m/s. 圓周驅動力的計算 圓周驅動力計算公式 傳 動滾筒上所需圓周驅動力 UF 為輸送機所有阻力之和，可用式（ ）計算： 12U H N S S StF F F F F F? ? ? ? ? （ ） 式中 HF —— 主要輸送阻力， N； 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 14 NF —— 單獨部件的附加阻力， N； 1SF —— 輸送載荷的傾斜阻力， N； 2SF —— 特種附加阻力， N； StF —— 傾斜阻力， N。 五種阻力中， HF 、 NF 是所有輸送機都有的，其他三類阻力，根據輸送機側型及附件裝設情況定，由設計者選擇 [7]。 對機長大于 80m 的帶式輸送機，附加阻力 NF 明顯的小于主要阻力，可用簡便的方式進行計算，不會出現嚴重錯誤 。為此引入系數 C 作簡化計算，取 C=2，則公式變?yōu)橄旅娴男问剑? 12U H S S StF CF F F F? ? ? ? （ ） 主要阻力計算 輸送機的主要阻力 HF 是物料及輸送帶移動和承載分支及回程分支托輥旋轉所產生阻力的總和?？捎檬剑?）計算： [ ( 2 ) c o s ]H R O R U B GF fL g q q q q ?? ? ? ? （ ） 式 中 f —— 模擬摩擦系數，根據工作條件及制造安裝水平決定，一般可按表查取。 L —— 輸送機長度（頭尾滾筒中心距）， m； g —— 重力加速度； 帶寬為 500m 查機械設計手冊選定托輥直徑 89mm，型號： DTⅡ GP1107，上托輥間距a1=400mm，下托輥間距 a2=600mm，重量 /kg: ，槽角均為０176。 ROq —— 承載分支托輥組每米長度旋轉部分重量， kg/m，用式（ ）計算 10ROGq a? （ ） 其中 1G —— 承載分支每組托輥旋轉部分重量， kg； 0a —— 承載分支托輥間距， m； 托輥已經選好，知 1 ? 計算： 101 1 .6 2 8 .5 k g / m0 .4RO Gq a? ? ? 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 15 RUq —— 回程分支托輥組每米長度旋轉部分質量， kg/m，用式（ ）計算： 2RUUGq a? （ ） 其中 2G —— 回程分支每組托輥旋轉部分質量 Ua —— 回程 分支托輥間距， m； 2 kgG ? 計算： 2 1 0 .4 / 0 .6 1 7 .3 k g / mRU UGq a? ? ? Gq —— 每米長度輸送物料質量 200 1 3 k g /m1 .5Gq ?? Bq —— 每米長度輸送帶質量， kg/m， / mBq ? [ ( 2 ) c o s ]H R O R U B GF fL g q q q q ?? ? ? ? = 5 [++（ 2 +） cos0176。 ]= f 運行阻力系數 f值應根據表選取。取 f =。 表 42 阻力系數 f 輸送機工況 f 工作條件和設備質量良好，帶速低，物料內摩擦較小 ～ 工作條件和設備質量一般，帶速較高，物料內摩擦較大 ～ 工作條件惡劣、多塵低溫、濕度大，設備質量較差，托輥 成槽角大于 35176。 ～ 主要特種阻力計算 主要特種阻力 1SF 包括托輥前傾的摩擦阻力 F? 和被輸送物料與導料槽攔板間的摩擦阻力 glF 兩部分，按式（ ）計算： Sl glF F F??? （ ） 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 16 F? 按式（ ）或式（ ）計算： 三個等長輥子的前傾上托輥時 0 ( ) c os sinBGF C L q q g? ? ?? ? ??? （ ） 二輥式前傾下托輥時 0 c o s c o s sinBF L q g??? ? ? ?? （ ） 本輸送機沒有主要特種阻力 1SF ，即 1 0SF ? 附加特種阻力計算 輸送機沒有主要特種阻力 2SF ，即 2SF =0 傾斜阻力計算 傾斜阻力按下式計算： StF St GF q g H? ? ? （ ） 式 中：因為是本輸送機水平運輸，所有 H=0 St GF q g H? ? ? =0 由式（ ） 12U H S S StF CF F F F? ? ? ? 2 178 .6 0 0 0 357 .2NUF ? ? ? ? ? ? 傳動軸功率計算 傳動滾筒軸功率（ AP ）按式（ ）計算： 1000UA FP ??? （ ） 電動機功率計算 電動機功率 MP ，按式（ ）計算： 39。AM PP ???? （ ） 式中 ? —— 傳動效率，一般在 ~ 之間選?。? 1? —— 聯軸器效率； 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 17 每個機械式聯軸 器效率： 1? = 液力耦合器器： 1? =； 2? —— 減速器傳動效率，按每級齒輪傳動效率 .為 計算； 二級減速機： 2? = = 三級減速機： 2? = = 39。? —— 電壓降系數，一般取 ~。 ? —— 多電機功率不平衡系數，一般取 ? ? ，單驅動時， 1?? 。 根據計算出的 MP 值，查電動機型譜，按就大不就小原則選定電動機功率 [8]。速度V=由式（ ） 357 .2 / 1 000 WAPK? ? ? 由式（ ） ? ?0 . 0 8 9 0 . 2 K W0 . 9 8 x 0 . 9 8 x 0 . 9 8 0 . 9 5 x 1MP x?? 輸送帶張力計算 輸送帶張力在整個長度上是變化的，影響因素很多，為保證輸送機上午正常運行，輸送帶張力必須滿足以下兩個條件： （ 1）在任何負載情況下，作用在輸送帶上的張力應使得全部傳動滾筒上的圓周力是通過摩擦傳遞到輸送帶上，而輸送帶與滾筒間應保證不打滑； （ 2）作用在輸送帶上的張力應足夠大，使輸送帶在兩組托輥間的垂度小于一定值。 輸送帶不打滑條件校核 圓周驅動力 UF 通過摩擦傳遞到輸送帶上（ 見圖 42） 圖 42作用于輸送帶的張力 如圖 42所示，輸送帶在傳動滾簡松邊的最小張力應滿足要求： 河北工業(yè)大學 2021屆本科畢業(yè)論 文 18 min maxLS CF? （ ） 傳動滾筒傳遞的最大圓周力 max aF K F? 。動載荷系數 ? ；對慣性小、起制動平穩(wěn)的輸送機可取較小值 。否則，就應取較大值。取 ? 則由式 m a x 1 .2 357 .2 428 .64NUF ? ? ? 表 43 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數 該設計取 ? =； ? =470 。對常用 1C ????? m in m a x 0 .6 7 x 4 2 8 .6 4 2 8 7 .6 8 N FLS CF? ? ? ? 故摩擦 條件滿足。輸送帶不會打滑。 傳動滾筒最大扭矩