【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 本身對(duì)水質(zhì)變化的適應(yīng)性及處理出水的穩(wěn)定性。事實(shí)上，任何一種工藝總有是有利有敝，關(guān)鍵在于適用性如何。在工程實(shí)踐中，應(yīng)該具體情況具體分析，因地制宜，綜合比較，取長(zhǎng)補(bǔ)短，作出較為優(yōu)化的選擇。城市污水處理廠主導(dǎo)工藝述評(píng)1)AB法工藝AB法工藝由德國(guó)BOHUKE教授首先開發(fā)。該工藝將曝氣池分為高低負(fù)荷兩段，各有獨(dú)立的沉淀和污泥回流系統(tǒng)。高負(fù)荷段（A段）停留時(shí)間約2040分鐘，以生物絮凝吸附作用為主，同時(shí)發(fā)生不完全氧化反應(yīng)，生物主要為短世代的細(xì)菌群落，去除BOD達(dá)50%以上。B段與常規(guī)活性污泥法相似，負(fù)荷較低，泥齡較長(zhǎng)。AB法A段效率很高，并有較強(qiáng)的緩沖能力。B段起到出水把關(guān)作用，處理穩(wěn)定性較好。對(duì)于高濃度的污水處理，AB法具有很好適 用性的，并有較高的節(jié)能效益。尤其在采用污泥消化和沼氣利用工藝時(shí)，優(yōu)勢(shì)最為明顯。但是，AB法污泥產(chǎn)量較達(dá)，A段污泥有機(jī)物含量極高，污泥后續(xù)穩(wěn)定化處理是必須的，將增加一定的投資和費(fèi)用。另外，由于A 段去除了較多的BOD，可能造成炭源不足，難以實(shí)現(xiàn)脫氮工藝。對(duì)于污水濃度較低的場(chǎng)合，B段運(yùn)行較為困難，也難以發(fā)揮優(yōu)勢(shì)。目前有僅采用A段的做法，效果要好于一級(jí)處理，作為一種過渡型工藝，在性能價(jià)格比上有較好的優(yōu)勢(shì)。一般適用于排江、排海場(chǎng)合。2）SBR工藝SBR工藝早在20世紀(jì)初已有應(yīng)用，由于人工管理的困難和煩瑣未于推廣應(yīng)用。此法集進(jìn)水、曝氣、沉淀在一個(gè)池子中完成。一般由多個(gè)池子構(gòu)成一組，各池工作狀態(tài)輪流變換運(yùn)行，單池由撇水器間歇出水，故又稱為序批式活性污泥法。該工藝將傳統(tǒng)的曝氣池、沉淀池由空間上的分布改為時(shí)間上的分布，形成一體化的集約構(gòu)筑物，并利于實(shí)現(xiàn)緊湊的模塊布置，最大的優(yōu)點(diǎn)是節(jié)省占地。另外，可以減少污泥回流量，有節(jié)能效果。典型的SBR工藝沉淀時(shí)停止進(jìn)水，靜止沉淀可以獲得較高的沉淀效率和較好的水質(zhì)。由SBR發(fā)展演變的又有CASS和CAST等工藝，在除磷脫氮及自動(dòng)控制等方面有新的特點(diǎn)。但是，SBR工藝對(duì)自動(dòng)化控制要求很高，并需要大量的電控閥門和機(jī)械撇水器，稍有故障將不能運(yùn)行，一般必須引進(jìn)全套進(jìn)口設(shè)備。由于一池有多種功能，相關(guān)設(shè)備不得已而閑置，曝氣頭的數(shù)量和鼓風(fēng)機(jī)的能力必須稍大。池子總體容積也不減小。另外，—2米，出水的水位必須按最低撇水水位設(shè)計(jì)，故總的水力高程較一般工藝要高1米左右，能耗將有所提高。SBR工藝一般適用于中小規(guī)模、土地緊張、具有引進(jìn)設(shè)備條件的場(chǎng)合。TOP第四篇：城市污水處理廠工藝設(shè)計(jì)及計(jì)算第三章 污水處理廠工藝設(shè)計(jì)及計(jì)算第一節(jié) 格柵進(jìn)水中格柵是污水處理廠第一道預(yù)處理設(shè)施，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護(hù)進(jìn)水泵的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，并盡量去掉那些不利于后續(xù)處理過程的雜物。擬用回轉(zhuǎn)式固液分離機(jī)?；剞D(zhuǎn)式固液分離機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)效果好，該設(shè)備由動(dòng)力裝置，機(jī)架，清洗機(jī)構(gòu)及電控箱組成，動(dòng)力裝置采用懸掛式渦輪減速機(jī)，結(jié)構(gòu)緊湊，調(diào)整維修方便，適用于生活污水預(yù)處理。 設(shè)計(jì)說明柵條的斷面主要根據(jù)過柵流速確定，～。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內(nèi)將發(fā)生沉淀。此外，在選擇格柵斷面尺寸時(shí)，應(yīng)注意設(shè)計(jì)過流能力只為格柵生產(chǎn)廠商提供的最大過流能力的80%，以留有余地。設(shè)計(jì)流量：Qd=45000m3/d≈1875m3/h= Qmax=KzQd=1875m3/h=2625m3/h=：柵條凈間隙為b=柵前流速ν1=柵前部分長(zhǎng)度： 格柵傾角δ=60176。單位柵渣量：ω1=： 確定柵前水深B12n根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式Q=計(jì)算得：2B1=2Qn=B2180。=h=1= 。柵前水深h≈ 格柵計(jì)算說明：Qmax—最大設(shè)計(jì)流量，m3/s；α—格柵傾角，度（176。）；h—柵前水深，m；ν—污水的過柵流速，m/s。柵條間隙數(shù)（n）為n=180。sin60176。==30(條)180。180。（B）設(shè)計(jì)采用248。10圓鋼為柵條，即S=。B=S(n1)+bn=180。(301)+180。30=(m)通過格柵的水頭損失h2 h2=K180。h0h0=xn22gsinah0—計(jì)算水頭損失；g—重力加速度；K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關(guān)，對(duì)于圓形斷面，x=180。231。247。=3180。180。231。180。sin60176。=(m)247。180。180。：柵后槽總高度H H=h+h1+h2=++=(m)（h1—柵前渠超高，）柵槽總長(zhǎng)度L==2*tana12*tan20176。 L1L2==2L1=H1=h+h1＝+＝ L=L1+L2+++=++++= tanatan60oL1—進(jìn)水渠長(zhǎng)，m；L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長(zhǎng)度，m； B1—進(jìn)水渠寬，；α1—進(jìn)水漸寬部分的展開角，一般取20176。圖一格柵簡(jiǎn)圖 柵渣量計(jì)算對(duì)于柵條間距b=，對(duì)于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=，每日柵渣量為W=QmaxW1180。180。180。86400=180。180。，宜采用機(jī)械清渣。二、沉砂池采用平流式沉砂池 設(shè)計(jì)流量：Q=301L/s（按2010年算，設(shè)計(jì)1組，分為2格）設(shè)計(jì)流速：v=：t=30s （1）沉砂池長(zhǎng)度：L=vt=30=（2）水流斷面積：A=Q/v=（3）池總寬度：設(shè)計(jì)n=2格，每格寬取b=，池總寬B=2b=（4）有效水深：h2=A/B=（～1m之間）（5）貯泥區(qū)所需容積：設(shè)計(jì)T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個(gè)沉砂斗容積180。104180。2180。3V1=== 552K102180。180。10（每格沉砂池設(shè)兩個(gè)沉砂斗，兩格共有四個(gè)沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：（6）沉砂斗各部分尺寸及容積： 設(shè)計(jì)斗底寬a1=，斗壁與水平面的傾角為60176。，斗高h(yuǎn)d=，則沉砂斗上口寬：a=2hd2180。+a1=+=tan60176。tan60176。沉砂斗容積：V=(2a2+2aa1+2a1)=(2180。+2180。180。+2180。)= 66（略大于V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長(zhǎng)度為L(zhǎng)2=180。== 2則沉泥區(qū)高度為h3=hd+ =+=池總高度H ：設(shè)超高h(yuǎn)1=，H=h1+h2+h3=++=（8）進(jìn)水漸寬部分長(zhǎng)度: L1=180。==tan20176。tan20176。（9）出水漸窄部分長(zhǎng)度: L3=L1=（10）校核最小流量時(shí)的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/=，符合要求（11）計(jì)算草圖如下： 進(jìn)水出水圖4平流式沉砂池計(jì)算草圖第三節(jié) 沉淀池 采用中心進(jìn)水輻流式沉淀池：圖四沉淀池簡(jiǎn)圖 設(shè)計(jì)參數(shù)：沉淀池個(gè)數(shù)n=2；水力表面負(fù)荷q’=1m3/(m2h)；m(d)；3h3為緩沖層高度，；h5為掛泥板高度。沉淀時(shí)間T=2h；污泥斗下半徑r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=% 設(shè)計(jì)計(jì)算： 池表面積A=Q1042=187。1042m2 q39。 單池面積A1042==521m2（取530m2） 池直徑 A單池=D=4A單池＝4180。530＝（取530m） 沉淀部分有效水深(h2)混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個(gè)過程，分離區(qū)的沉淀過程會(huì)受進(jìn)水的紊流影響，取h2=3m 沉淀池部分有效容積180。262V=h2=180。3= 沉淀池坡底落差（取池底坡度i=）230。D246。230。26246。h4=i180。231。r1247。=180。231。2247。= 沉淀池周邊（有效）水深 pD2H0=h2+h3+h5=3++=179。( 污泥斗容積D26==6,滿足規(guī)定)H04污泥斗高度h6=(r1r2)tga=(21)180。tg600=V1=180。180。(22+2180。1+12)=33池底可儲(chǔ)存污泥的體積為：180。=4180。R2+Rr1+r12=180。(132+13180。2+22)=43ph6(r21+r1r2+r22=)()共可儲(chǔ)存污泥體積為：V1+V2=+= 沉淀池總高度 H=+4+= 進(jìn)水系統(tǒng)計(jì)算 單池設(shè)計(jì)流量521m3/h（）進(jìn)水管設(shè)計(jì)流量：(1+R)==，v1=180。4D1p2= 進(jìn)水豎井，共6個(gè)沿井壁均勻分布 出水口流速v2=187。()180。180。 紊流筒計(jì)算圖六進(jìn)水豎井示意圖筒中流速 v3=~,()紊流筒過流面積 f=Q進(jìn)n3==紊流筒直徑 =4fp=4180。187。3m 出水部分設(shè)計(jì) 環(huán)形集水槽內(nèi)流量q集= m3/s 環(huán)形集水槽設(shè)計(jì)采用單側(cè)集水環(huán)形集水槽計(jì)算。槽寬b=2180。180。(kq集)＝180。(180。)＝（~）設(shè)槽中流速v=，+（超高）=，采用90176。三角堰。 出水溢流堰的設(shè)計(jì)（采用出水三角堰90176。） 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1= q1==180。=n1=Q單q1==(設(shè)計(jì)時(shí)取307個(gè))L1=Lp(D2b)180。(362180。）===圖七 溢流堰簡(jiǎn)圖六、氧化溝 擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標(biāo)準(zhǔn)。氧化溝按2010年設(shè)計(jì)分2座，按最大日平均時(shí)流量設(shè)計(jì)，每座氧化溝設(shè)計(jì)流量為180。104Q1′＝=10000m3/d=。2180。：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=，—N還原 α＝β＝ 其他參數(shù)：a=：qdn=d K1=1Ko2=(保持PH≥): ；： 脫硝溫度修正系數(shù)： （1）堿度平衡計(jì)算：1）設(shè)計(jì)的出水BOD5為20 mg/L，則出水中溶解性BOD5＝20（1－5）= mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為：180。10000180。()== kg/d 1+btm1000180。(1+180。20)％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為：180。= kg/d即：TKN中有180。1000=。10000需用于氧化的NH3N == mg/L需用于還原的NO3N == mg/L3）堿度平衡計(jì)算，且設(shè)進(jìn)水中堿度為250mg/L，剩余堿度=++（190－）= mg/L計(jì)算所得剩余堿度以CaCO3計(jì)，此值可使PH≥ mg/L（2）硝化區(qū)容積計(jì)算：硝化速率為mn=[(T15)]249。N233。249。233。O2180。234。180。234。+10251