【文章內(nèi)容簡介】 mB VmB=VmC VA VB VC N頂 N底 N頂 N底 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 1 （ ） 0 （ ） （ ） 注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 活荷載作用下 梁端剪力及柱軸力計算見表 221。 表 221活載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 軸剪力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC 跨 A柱 B柱 VqA=VqB VqB= VqC VmA=VmB VmB= VmC VA VB VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 0 8 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX19 （ ） （ ） （ ） 1 （ ） 0 （ ） （ ） 注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 橫向框架內(nèi)力組合 內(nèi)力組合過程中應(yīng)考慮恒荷載、活荷載、地震荷載及風(fēng)荷載，這里因風(fēng)荷載值較小，組合后影響較小，所以組合計算中未參與內(nèi)力組合。 框架梁內(nèi)力組合 在恒載作用下 ， 跨間 Mmax可近似取跨中的 M代替 281 2 右左 MMqlM nans ??? 式中 M 左 、 M 右 — 梁左右端彎距，見圖 21 216 括號內(nèi)數(shù)值。 跨中 M若小于 2161ql ，應(yīng)取 M= 2161ql 。 在豎向荷載和地震力組合時，跨間最大彎距 MGE采用數(shù)解法計算，如表 222。 對 RB作用點取距 ? ?EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、 MEB— 水平地震作用下梁端彎距； RA、 RB— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。 x處截面彎距為： EAGAAx MMqxRM ???? 22 （ 210） 由 0dMdx? ，可求得跨間 Mmax的位置為1 ARx q? 將 1x 代入任一截面 x處的彎距表達式，可得跨間彎距最大值為 2 222Am a s G E G A E A G A E AR qxM M M M M Mq? ? ? ? ? ? ? 當右震時，公式中 MEA、 MEB為反號。 MGE及 x1的具體數(shù)值見表 222，表中 RA、 MGE 、 x1的數(shù)值均為兩組。 梁的內(nèi)力組合見表 223。表中恒載和活載 的組合，梁端彎距取調(diào)幅后的數(shù)值（圖 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX20 21 216括號中的數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值。 M 調(diào)幅前的數(shù)值， M＇為調(diào)幅后的數(shù)值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見表 2221。 表 222MGE及 Xi值計算 項目 (恒 +） q L RA Xi MGE MGA MGB MEA MEB （恒+） /m /kN /M /kN m 跨 層 /kN m /kN m /kN m /kN m AB跨 3 2 1 BC跨 3 2 1 當 1xl? 或 10x? 時，表示最大彎距發(fā)生在支座處。應(yīng)取 1xl? 或 1 0x? ，用下式計算。 梁內(nèi)力組合見表 223，表 中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖21 215括號中數(shù)），剪力取調(diào)幅前后的較大值， M 左 、 M 右 為調(diào)幅前彎矩值， M 左 ＇、M 右 ＇為調(diào)幅后的彎矩值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見表 21 217。 表 223 梁內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 荷載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 2 A 右 M V B 左 M V B 右 M their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX21 V 跨中 MAB MBC 1 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果見表 22 223。表中系數(shù)β是考慮計算截面以上各層活荷載不總是同時滿布而對樓面局部活載的一個折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 224。 表 224 A 柱內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒 載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M 90 N 柱底 M ? N 表 225 B 柱內(nèi)力組合 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX22 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M N 432 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N N 豎向 荷載下框架內(nèi)力計算 （ 1)橫向框架內(nèi)力計算 1） 計算單元 ?、掭S線橫向框架進行計算，計算單元寬度為 ，如下圖所示。該框架的樓面荷載如下圖中的陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點 上還作用有集中力矩。 1 6 .76 .51 6 .799.099.099.099.099.099.099.099.099.02 1 .9 2 1 .91 1 6 .76 .51 6 .799.099.099.099.099.099.099.099.099.02 1 .9 2 1 .91 6 .56 .56 .540.03 8 .6 3 8 .61 8 .940.040.040.040.040.040.040.0their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX23 橫向框架計算單元 2） 恒荷載和活荷載的計算 A框架梁及粉刷自重 AB跨自重 25= kN/m 邊跨梁粉刷： （ ） 17= kN/m 梁線荷載標準值 G5 += kN/m 荷載傳來（梯形） =BC 跨 屋面均布恒荷載傳給梁 kN/m 恒荷載傳來，（梯形） = kN/m 樓面恒荷載標準值計算 樓地面面層 = kN/m 20厚水泥砂漿 16= kN/m 20厚水泥砂漿結(jié)合層 20=150厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計 kN/m 3） 框架梁恒荷載標準值計算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點集中荷載值 A頂層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來的自重 05 =總計 kN/m B頂層中間節(jié)點集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計 kN/m 5） 樓面集中荷載標準值 A中間層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分數(shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來的樓面自重 = kN/m 合計 kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX25 B 中間層節(jié)點集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內(nèi)縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重