【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 mB VmB=VmC VA VB VC N頂 N底 N頂 N底 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 1 （ ） 0 （ ） （ ） 注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 活荷載作用下 梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表 221。 表 221活載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 軸剪力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC 跨 A柱 B柱 VqA=VqB VqB= VqC VmA=VmB VmB= VmC VA VB VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 0 8 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX19 （ ） （ ） （ ） 1 （ ） 0 （ ） （ ） 注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 橫向框架內(nèi)力組合 內(nèi)力組合過程中應(yīng)考慮恒荷載、活荷載、地震荷載及風(fēng)荷載，這里因風(fēng)荷載值較小，組合后影響較小，所以組合計(jì)算中未參與內(nèi)力組合。 框架梁內(nèi)力組合 在恒載作用下 ， 跨間 Mmax可近似取跨中的 M代替 281 2 右左 MMqlM nans ??? 式中 M 左 、 M 右 — 梁左右端彎距，見圖 21 216 括號(hào)內(nèi)數(shù)值。 跨中 M若小于 2161ql ，應(yīng)取 M= 2161ql 。 在豎向荷載和地震力組合時(shí)，跨間最大彎距 MGE采用數(shù)解法計(jì)算，如表 222。 對(duì) RB作用點(diǎn)取距 ? ?EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、 MEB— 水平地震作用下梁端彎距； RA、 RB— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。 x處截面彎距為： EAGAAx MMqxRM ???? 22 （ 210） 由 0dMdx? ，可求得跨間 Mmax的位置為1 ARx q? 將 1x 代入任一截面 x處的彎距表達(dá)式，可得跨間彎距最大值為 2 222Am a s G E G A E A G A E AR qxM M M M M Mq? ? ? ? ? ? ? 當(dāng)右震時(shí)，公式中 MEA、 MEB為反號(hào)。 MGE及 x1的具體數(shù)值見表 222，表中 RA、 MGE 、 x1的數(shù)值均為兩組。 梁的內(nèi)力組合見表 223。表中恒載和活載 的組合，梁端彎距取調(diào)幅后的數(shù)值（圖 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX20 21 216括號(hào)中的數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值。 M 調(diào)幅前的數(shù)值， M＇為調(diào)幅后的數(shù)值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見表 2221。 表 222MGE及 Xi值計(jì)算 項(xiàng)目 (恒 +） q L RA Xi MGE MGA MGB MEA MEB （恒+） /m /kN /M /kN m 跨 層 /kN m /kN m /kN m /kN m AB跨 3 2 1 BC跨 3 2 1 當(dāng) 1xl? 或 10x? 時(shí)，表示最大彎距發(fā)生在支座處。應(yīng)取 1xl? 或 1 0x? ，用下式計(jì)算。 梁內(nèi)力組合見表 223，表 中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖21 215括號(hào)中數(shù)），剪力取調(diào)幅前后的較大值， M 左 、 M 右 為調(diào)幅前彎矩值， M 左 ＇、M 右 ＇為調(diào)幅后的彎矩值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見表 21 217。 表 223 梁內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 荷載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 2 A 右 M V B 左 M V B 右 M their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX21 V 跨中 MAB MBC 1 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果見表 22 223。表中系數(shù)β是考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面局部活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 224。 表 224 A 柱內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒 載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M 90 N 柱底 M ? N 表 225 B 柱內(nèi)力組合 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX22 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M N 432 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N N 豎向 荷載下框架內(nèi)力計(jì)算 （ 1)橫向框架內(nèi)力計(jì)算 1） 計(jì)算單元 取⑥軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 ，如下圖所示。該框架的樓面荷載如下圖中的陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn) 上還作用有集中力矩。 1 6 .76 .51 6 .799.099.099.099.099.099.099.099.099.02 1 .9 2 1 .91 1 6 .76 .51 6 .799.099.099.099.099.099.099.099.099.02 1 .9 2 1 .91 6 .56 .56 .540.03 8 .6 3 8 .61 8 .940.040.040.040.040.040.040.0their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX23 橫向框架計(jì)算單元 2） 恒荷載和活荷載的計(jì)算 A框架梁及粉刷自重 AB跨自重 25= kN/m 邊跨梁粉刷： （ ） 17= kN/m 梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 G5 += kN/m 荷載傳來（梯形） =BC 跨 屋面均布恒荷載傳給梁 kN/m 恒荷載傳來，（梯形） = kN/m 樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 樓地面面層 = kN/m 20厚水泥砂漿 16= kN/m 20厚水泥砂漿結(jié)合層 20=150厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計(jì) kN/m 3） 框架梁恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載值 A頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來的自重 05 =總計(jì) kN/m B頂層中間節(jié)點(diǎn)集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計(jì) kN/m 5） 樓面集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 A中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分?jǐn)?shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來的樓面自重 = kN/m 合計(jì) kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX25 B 中間層節(jié)點(diǎn)集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內(nèi)縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重