【正文】 度計算 截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ M /kN混凝土的強度等級為 C35， fc =their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX27 ㎜ 2，縱筋 為Ⅱ級 fy=300 N/㎜ 2，箍筋為Ⅰ級 fy=210 N/㎜ 2。 注意在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內力均應乘以 RE? 后再與靜力組合的內力進行比較，挑選最不利內力。遠端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為－ 1。 相對線剛度計算： 令二至三層柱子線剛度 i=，則其余各桿件的相對線剛度為： 首層柱： ?? 首層梁： 46 015 .39ABi ?? 01 215 .39BCi ?? 二至三層梁： 42 115 .39ABi ?? 4 615 .39BCi ?? 例如： A 柱頂層節(jié)點分配系數(shù)計算： 1 .0 0 .7 0 91 .0 0 .4 1? ???下 拄 0 .4 1 0 .2 9 11 .0 0 .4 1? ???梁 其它節(jié)點的分配系數(shù)計算同上。 m BC 跨固端彎矩 /kN 1 6 .76 .51 6 .799.099.099.099.099.099.099.099.099.02 1 .9 2 1 .91 1 6 .76 .51 6 .799.099.099.099.099.099.099.099.099.02 1 .9 2 1 .91 6 .56 .56 .540.03 8 .6 3 8 .61 8 .940.040.040.040.040.040.040.0their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX23 橫向框架計算單元 2） 恒荷載和活荷載的計算 A框架梁及粉刷自重 AB跨自重 25= kN/m 邊跨梁粉刷： （ ） 17= kN/m 梁線荷載標準值 G5 += kN/m 荷載傳來（梯形） =BC 跨 屋面均布恒荷載傳給梁 kN/m 恒荷載傳來，（梯形） = kN/m 樓面恒荷載標準值計算 樓地面面層 = kN/m 20厚水泥砂漿 16= kN/m 20厚水泥砂漿結合層 20=150厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計 kN/m 3） 框架梁恒荷載標準值計算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點集中荷載值 A頂層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來的自重 05 =總計 kN/m B頂層中間節(jié)點集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計 kN/m 5） 樓面集中荷載標準值 A中間層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分數(shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來的樓面自重 = kN/m 合計 kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX25 B 中間層節(jié)點集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重 kN/m 框架梁粉刷 kN/m 縱向框架梁傳來的自重 （ +） =總計 kN/m （ 2） 活荷載計算： 頂層 AB CD 跨 = kN/m 頂層 BC跨 2 = kN/m 頂層集中荷載 Ａ，Ｄ點 2= kN/m 頂層 BC跨 （ +） 2+ 2=中間層 AB CD 跨 = kN/m 中間層 BC 跨 = kN/m 中間層節(jié)點活荷載值 A，Ｄ點 2 = kN/m 中間層Ｂ，Ｃ (+) 2+ 2/ 2 =豎向荷載作用下框架的內力分析，除了活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置，這樣求得的框架內力梁的跨中彎距比考慮活載不利布置求得的彎距偏低，但當活荷載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大時，可在截面配筋時將跨中彎距乘 ～ 的放大系數(shù)予以調整。該框架的樓面荷載如下圖中的陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面則通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M 90 N 柱底 M ? N 表 225 B 柱內力組合 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX22 層次 位置 內力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。表中系數(shù)β是考慮計算截面以上各層活荷載不總是同時滿布而對樓面局部活載的一個折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 224。 表 223 梁內力組合 層次 位置 內力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 荷載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。應取 1xl? 或 1 0x? ，用下式計算。 m /kN m /kN 表 222MGE及 Xi值計算 項目 (恒 +） q L RA Xi MGE MGA MGB MEA MEB （恒+） /m /kN /M /kN表中恒載和活載 的組合，梁端彎距取調幅后的數(shù)值（圖 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX20 21 216括號中的數(shù)值），剪力取調幅前后的較大值。 MGE及 x1的具體數(shù)值見表 222，表中 RA、 MGE 、 x1的數(shù)值均為兩組。 對 RB作用點取距 ? ?EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、 MEB— 水平地震作用下梁端彎距； RA、 RB— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。 跨中 M若小于 2161ql ，應取 M= 2161ql 。 橫向框架內力組合 內力組合過程中應考慮恒荷載、活荷載、地震荷載及風荷載，這里因風荷載值較小，組合后影響較小，所以組合計算中未參與內力組合。 活荷載作用下 梁端剪力及柱軸力計算見表 221。 三層 A柱柱頂及柱底軸力： N 頂 =V+P=+0= kN N 底 =+= B柱柱頂及柱底軸力： N 頂 =V+P=+0= kN N 底 =+= 同理可得其它層柱軸力。 由圖 10 查得梁上均布荷載為 二至三層： q= kN/m 集中荷載： kN 柱自重： kN 一層： q= kN/m 集中荷載： kN 柱自重： 33 kN 三至梁端彎距 M左 = kNm (192kNm) M右 = ( kNm) 二層梁端彎距 M左 = kNm () M右 = kNm ( kNm) 底層梁端彎距 M左 = kNm () M右 = kNm ( kNm) 其中括號 內為調幅后的數(shù)值。 恒載彎矩圖 (KMN)5 5. 355 5. 354 5. 796 3. 264 5. 796 3. 266 3. 266 3. 261814.15118.245 5. 35 4 5. 79 4 5. 79 6 3. 262014.155 5. 35 4 5. 79 4 5. 79 6 3. 266 3. 261914.152019活載彎矩圖 (KNM)12 .57. 5630 .7 227 .3 29 .122 .7212 .530 .7 227 .3 29 .122 .7227 .443 .7 27 .4 39 .3