【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 1 436096 15786 橫向水平地震作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如下圖所示： 第 21 頁(yè) 共 72 頁(yè) 橫向水平地震作用下左地震彎矩圖 mN（ k ） 圖 41 第 22 頁(yè) 共 72 頁(yè) 橫向水平地震作用下左地震 剪 力圖 圖 42 第 23 頁(yè) 共 72 頁(yè) 橫向水平地震作用下左地震 軸 力圖 圖 43 5內(nèi)力計(jì)算 起的固端彎矩： 頂層： 邊跨 (AB)梁： 2211 2 1 . 0 1 6 6 3 . 0 31 2 1 2FM q l k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?； 中跨 (BC)梁： 2211 3 . 9 3 2 . 4 1 . 8 91 2 1 2FM q l k N m?? ? ? ? ? ? ? ?； 其他層： 邊跨梁： 2211 2 1 . 4 7 6 6 4 . 4 11 2 1 2FM q l k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?； 第 24 頁(yè) 共 72 頁(yè) 中跨梁： 2211 3 . 9 3 2 . 4 1 . 8 91 2 1 2FM q l k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?； 圖 51 恒載代 作用 橫向框架的彎矩二次分配法 (kN﹒ m） 第 25 頁(yè) 共 72 頁(yè) 圖 52 恒載 作用下框架彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 (kN﹒ m） 第 26 頁(yè) 共 72 頁(yè) 圖 53 恒載剪力圖（單位： kN） 第 27 頁(yè) 共 72 頁(yè) 圖 54 恒載軸力圖（單位： kN） （見(jiàn)表） 恒載標(biāo)準(zhǔn)值下 AB 跨梁端剪力計(jì)算 表 51 層次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN? ()2F q l MV kNl??? ()2E q l MV kNl??? 5 6 4 6 第 28 頁(yè) 共 72 頁(yè) 3 6 2 6 1 6 恒載標(biāo)準(zhǔn)值下 BC 跨梁端剪力計(jì)算 表 52 層次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN? ()2F q l MV kNl??? ()2E q l MV kNl??? 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 恒載標(biāo)準(zhǔn)值下邊柱軸力計(jì)算 表 53 層次 截面 橫梁傳 剪力 縱墻重 縱梁重 縱梁板傳荷載 縱梁板傳活載 柱重 ()NkN? 柱軸力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 恒載標(biāo)準(zhǔn)值下中柱軸力計(jì)算 表 54 層次 截面 右 橫梁 傳剪力 左 橫梁傳剪力 縱墻重 縱梁重 縱梁板傳荷載 縱梁板傳活載 柱重 ()NkN? 柱軸力 第 29 頁(yè) 共 72 頁(yè) 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 頂層邊跨梁： 2211 1 . 5 2 6 4 . 5 61 2 1 2FM q l k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?； 其他層邊跨梁： 2211 6 . 1 0 6 1 8 . 3 0 .1 2 1 2FM q l k N m? ? ? ? ? ? ? ?； 第 30 頁(yè) 共 72 頁(yè) 圖 55 活載 作用下框架彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 (kN﹒ m） 第 31 頁(yè) 共 72 頁(yè) 圖 56 活載作用下 M 圖 單位： (kN﹒ m） （見(jiàn)表） 活載標(biāo)準(zhǔn)值下邊跨梁端剪力計(jì)算 表 55 層次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN? ()2F q l MV kNl??? ()2E q l MV kNl??? 5 6 第 32 頁(yè) 共 72 頁(yè) 4 6 3 6 2 6 1 6 活載標(biāo)準(zhǔn)值下邊柱軸力計(jì)算 表 56 層次 截面 橫梁傳剪力 縱梁傳荷載 次梁板活載 ()NkN? 柱軸力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 10— 10 活載標(biāo)準(zhǔn)值下中柱軸力計(jì)算 表 57 層次 截面 橫梁傳剪力 縱梁傳荷載 次梁板活載 ()NkN? 柱軸力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 第 33 頁(yè) 共 72 頁(yè) 1 9— 9 10— 10 6. 重力荷載作用 作用于屋面處均布重力荷載代表值的計(jì)算 ? ?232 1 .0 1 0 .5 [ 0 .3 5 3 .6 1 2 0 .3 0 .3 ] 2 1 .0 1 0 .5 3 2 1 .5 4 /ABq k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 0 /BCq k N m? ? ? CD ABqq? 作用于樓面處均布重力荷載代表值的計(jì)算 21. 47 0 21. 47 5 24. 52 / 3 /ABBCCD A Bq k N mq k N mqq? ? ? ? ? ??? 由均布荷載代表值在屋面處引起固端彎矩 222 1 . 5 4 6 / 1 2 6 4 . 6 23 . 9 3 2 . 4 / 1 2 1 . 8 9FABFBCM k N mM k N m? ? ? ? ?? ? ? ? ? 由均布荷載代表值在樓面處引起固端彎矩 222 4 . 5 2 6 / 1 2 7 3 . 5 63 . 9 3 2 . 4 / 1 2 1 . 8 9FABFBCM k N mM k N m? ? ? ? ?? ? ? ? ? 第 34 頁(yè) 共 72 頁(yè) 圖 61 重力荷載代表值作用下 M 圖 單位： (kN﹒ m） 第 35 頁(yè) 共 72 頁(yè) 第 36 頁(yè) 共 72 頁(yè) 圖 62 重力荷載代表值作用下 M 圖 單位： (kN﹒ m） 重力荷載代表值下 AB 跨梁端剪力計(jì)算 表 61 層次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN? ()2F q l MV kNl??? ()2E q l MV kNl??? 5 6 4 6 3 6 2 6 1 6 重力荷載代表值下 BC 跨梁端剪力計(jì)算 表 62 層次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN? ()2F q l MV kNl??? ()2E q l MV kNl??? 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 重力荷載代表值下邊柱軸力計(jì)算 表 63 層次 截面 橫梁傳 剪力 縱墻重 縱梁重 縱梁板傳荷載 縱梁板傳活載 柱重 ()NkN? 柱軸力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 第 37 頁(yè) 共 72 頁(yè) 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 重力荷載代表值下中柱軸力計(jì)算 表 64 層次 截面 左橫 梁傳剪力 右橫梁 傳剪力 縱墻重 縱梁重 縱梁板傳荷載 縱梁板傳活載 柱重 ()NkN? 柱軸力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 7內(nèi)力組合 7. 1 概述 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型 ,地震烈度 ,房屋高度等因素查表求得 ,由此可得本工程框架等級(jí)為 三級(jí) . 各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。當(dāng)有地震作用時(shí)，應(yīng)分別考慮恒荷載和活荷載有可變荷載效應(yīng)控制的組合、由永久荷載效應(yīng)控制的組合及重力荷載代表值與地震作用的組合，并比較三種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的內(nèi) 力值。 梁支座邊緣處的內(nèi)力值按式： 2bM M V??邊 ， 2bV V q??邊 計(jì)算 柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算成控制截面處的值。為了簡(jiǎn)化起見(jiàn)，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋略微多一點(diǎn)。 因?yàn)榻ㄖ叨葹? 米 ≤30米， 設(shè)防烈度為 7 度 ,根據(jù)抗震規(guī)范確定框架的抗震等級(jí)為三級(jí)。對(duì)于 第 38 頁(yè) 共 72 頁(yè) 框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： ? ? /lrV b b b n G bV M M l V?? ? ? vb? —— 梁端剪力增大系數(shù)。一級(jí)取 ，二級(jí)取 ，三級(jí)取 。 對(duì)于框架柱組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： ? ? /btV c c c nV M M H??? vc? —— 柱剪力增大系數(shù)，一級(jí)取 ，二級(jí)取 ，三級(jí)取 。 一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)分別乘以增大系數(shù) 、 和 。底層柱縱向鋼筋宜按上、下端的不利情況配置 。 一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： cbMM???? cM? —— 節(jié)點(diǎn)上、下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩值之和，上、下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值，可按彈性分析分配； bM? —— 節(jié)點(diǎn)左、右柱端截面反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩值之和，一級(jí)框架節(jié)點(diǎn)左、右梁端均為負(fù)彎矩時(shí)，絕對(duì)值較小的彎矩應(yīng) 取零。 框架梁內(nèi)力組合 本例考慮了三種內(nèi)力組合，即 QkGk SS ? ， QkGk SS ? ， EkGE SS ? 。此外，對(duì)于本工程， wkGk SS ? 這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮，各層梁的內(nèi)力組合表見(jiàn)表。 下面以第一層 AB 跨梁考慮地震作用的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)力的組合法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算。求跨間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組 合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值由平衡條件確定。 由圖可得：21 2 )1(21 qllql MMV BAA ???????，若 0)2(2121 ??? alqV A，說(shuō)明 alx? ，其中x 為最大彎矩正截面至 A支座的距離，則 x 可由公式 021 221 ?