【文章內容簡介】 BV = qAV qBV =+= 調幅后： mAV = mBV =（ ） /= AV = qAV + qBV == BV = qAV qBV =+= 21 同理可得五層梁端剪力： 調幅前： AV =1/2 +()/= BV =1/2 ()/= 調幅后： AV =1/2 +()/= BV =1/2 ()/= 五層 A 柱柱頂及柱底軸力： N頂=VP? = N底=+= 四層 A 柱柱頂及柱底軸力： N頂=++= N底= += 其他層梁端 剪力及柱軸力計算見表 14，表 15。 表14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 表 15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 第七章 內力組合 框架內力組合 在恒載和活載作用下，跨間maxM 可以近似取跨中的M 代替 2m a x 18 MMM ql ??? 左 右2 式中：M左 、 M右 —— 梁左、右端彎矩，見圖 11 括號內的數(shù)值 跨中 M 若小于 2116ql 應取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時 ,跨間最大彎矩 GEM 采用數(shù)解法計算 ,如圖 17所示 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 BD跨 DE跨 BD 跨 DE跨 BD 跨 DE跨 B D VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 BD 跨 DE 跨 BD 跨 DE 跨 BD 跨 DE 跨 B D VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 =N 底 (KN) N 頂 =N 底 (KN) 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 22 圖 17 框架梁內力組合圖 圖中： GAM 、 GBM —— 重力荷載作用下梁端的彎矩； EAM 、 EBM —— 水平地震作用下梁端的彎矩； AR 、 BR —— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力； 對 BR 作用點取矩 AR ＝ 2ql 1l ( GBM GAM + EAM + EBM ) X 處截面彎矩為 ? = AxR 22qx GAM + EAM 由 Mddx=0,可求得跨間 maxM 的位置為 1x = ARq 將 1x 代入任一截面 x 處的彎矩表達式 ,可得跨間最大彎矩為 maxM = GEM = 22ARq GAM + EAM = 22qx GAM + EAM 當右震時公式中 EAM 、 EBM 反號 GEM 及 1x 的具體數(shù)據(jù)見表 16,表中 AR 、 GEM 、 1x 均有兩組數(shù)據(jù) 23 表 16 MGE及 X1值計算 注：當 X1＞ l 或X1 ＜ 0 時，表示最大彎 矩發(fā)生在支座 處，用M=RAx 22qx MGA177。 MEA計算 梁內力組合見表 17 表 17 梁內力組合表 層 次 位置 內力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ ①+② (① +② )177。 ③ 5層 B 右 M 177。 V D 左 M ? V B 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 4層 B 右 M 177。 V D 左 M ? V B 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 3 B 右 M 177。 項目 跨 層 次 (恒 + 活 ) 地震 q MGA (kN m) MGB (kN m) MEA (kN m) MEB (kN m) (kN/m) BD 跨 5 4 3 2 1 DE 跨 5 4 3 2 1 項目 跨 層 次 l RA x1 MGE (m) (kN) (m) (kN m) BD 跨 5 4 3 2 1 DE 跨 5 4 3 2 1 24 層 V D 左 M ? V D 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 續(xù)表 17 2層 B 右 M 177。 V D 左 M ? V D 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 1層 B 右 M 177。 V D 左 M ? V D 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 表中恒載和活載的組合 ,梁端彎矩取調幅后的數(shù)值 ,剪力取調幅前的較大值如圖 18所示。圖中 M 左 、 M 右 為調幅前彎矩值， M 左 ′ 、 M 右 ′ 為調幅后彎矩值。剪力值應取 V 左 和 V左′ 具體數(shù)值見表 1表 15。 圖18 調幅前后剪力值變化 25 柱內力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表 1表 19。表中系數(shù) ? 是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 20 表 18 B柱內力組合表 層次 位置 內力 荷載類別 豎向荷載 豎向荷載與地震力組 合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ ①＋ ② (① +② )177。 ③ 5層 柱頂 M ? N ? 柱底 M 177。 N ? 4層 柱頂 M ? N ? 柱底 M 177。 N ? 3層 柱頂 M ? N ? 4 柱底 M 177。 N ? 0 2層 柱頂 M ? N ? 0 柱底 M 177。 N ? 3 1層 柱頂 M ? N ? 5 柱底 M 177。 N ? 2 表 19 D柱內力組合表 層次 位置 內力 荷載類別 豎向荷載 豎向荷載與地震力組合 恒栽① 活載② 地震荷載③ ① +② (① +② )177。 ③ 5層 柱頂 M ? N ? 柱底 M 177。 N ? 4層 柱頂 M ? N ? 柱底 M 177。 N ? 3 柱 M ? 26 層 頂 N ? 柱底 M 177。 N ? 2層 柱頂 M ? N ? 柱底 M 177。 N ? 1層 柱頂 M N 柱底 M 177。 N 表 20 活荷載按樓層的折減系 數(shù) ? 墻 ,柱 ,基礎計算截面以上的層數(shù) 1 2～ 3 4～ 5 6～ 8 9～ 20 ＞ 20 計算截面以上各樓層 活荷載的折減系數(shù) () 第八章 截面設計 承載力抗力調整系數(shù) ? RE 考慮地震作用時 ,結構構件的截面采用下面的表達式： S ≤ R /? RE 式中： ? RE—— 承載力抗力調整系數(shù)，取值見表 23； S —— 地震作用效應與其它荷載效應的基本組合； R —— 結構構件的承載力。 注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以 ? RE后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出最不利組合。 表 21 承載力抗震調整系數(shù) ? RE 材料 結構構件 受力狀態(tài) RE? 鋼筋 混凝土 梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構件 受剪、偏拉 橫向框架梁截面設計 以第一層梁為例取跨梁；梁控制截面的內力如圖 19所示。圖中 M 單位為 kN m，V 的單位為 kN。混凝土強度等級 25C （ cmf =, cf =） ,縱筋為 Ⅱ級 ( yf =310N/mm2),箍筋為Ⅰ級 ( yf =210N/mm2)。 27 圖19 第一層梁內力示意 梁的正截面強度計算（見表 22） 梁的斜截面強度計算（見表 23） 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 式中： ? A—— 剪力增大系數(shù)，對三級框架取 ； nl —— 梁的凈跨，對第一層梁， Lbd＝ , Lde=, GbV —— 梁在重力荷載作用下 ,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。 Gb 1 V 1 .2 ( ) 2 nq q l? ? ?活恒 lbM , rbM —— 分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。由表 16查得： BD 跨：順時針方向 lbM = m rbM = m 逆時針方向 lbM = m rbM = m DE 跨：順時針方向 lbM = m rbM = m 逆時針方向 lbM = m rbM = m 計算中 lbM + rbM 取順時針方向和逆時針方向中較大值。 剪力調整 BD跨： lbM + rbM = += m ＞ += m GbV =(+ ) 1/2 = m DE 跨 : lbM + rbM =+= m 28 GbV =(+ 3) 1/2 = kN m ABVV?右 左 = += kN 右BV = += kN 考慮承載力抗震調整系數(shù) ? RE= 左右 BREARE VV ?? ?= =127.64 Kn 右BREV?= =109.0