【文章內容簡介】 0%，則根據安裝位置的不同分為：電站型避雷器 （即 80%雷器）及線路型避雷器（即 90%避雷器）兩種。 如圖表示 f 點發(fā)生兩相（ b、 c 相）短路接地，其邊界條件顯然是 。 ifa。 fb=u。 fc=0（ 26） =0； u 上式與單相接地短路的邊界條件很類似，只是電壓和電流互換，因此其轉換為對稱分量的形式為： 。 f（ 2） =u。 f（ 0） =0（ 27）。 f（ 1） =uu 圖 5 兩相接地短路 第 12 頁 共 27 頁 。 i7 f（ 1）。 f（ 2） +i。 f（ 0） =0（ 28） +i 根據以上邊界條件，可畫出 滿足該條件的復合序網，即三個序網在故障點并聯。 由復合序網可求得故障處各序電流為 。 i=f（ 1） z。（ 1）。 i。 i=— i。 f（ 1）。 uz。（ 2） z。（ 0）a0（ 29） z。（ 2）。 z。（ 0）（ 0） f（ 2） z。 z。（ 2）。 z。（ 0） z。 z。（ 2）。z。（ 0）（ 2）（ 30） =— i。 f（ 1） f（ 0）（ 31） 故障相的短路電流為 。 i。 ifb=a2。 if（ 1） +a。 i。 if（ 2） +i。 f（ 0） =i。 f（ 1）（ a— 2z。（ 2）。 az。（（ 0） z。（ 2）。 z。（ 0）。 a（ 2） 2（ 32） =afc。 i+af（ 1） 2。 f（ 0） =i。 f（ 1）（ a— +if（ 2） z。 z。z。（ 2）。 z。（ 0）（ 2）（ 0））（ 33） 兩相短路接地時流入地中的電流為 。 =。 iig+。 f（ 0） =— 3i。 f（ 1） ifc=3ifbz。 z。（ 2）。 z。（ 0） z。 z。 z。 z。（ 0）（ 34） 由復合序網可求得短路電壓的各序分量為 。 f（ 2） =u。 f（ 0） =i。 f（ 1） =u。 f（ 1） u。 a0=u 短路處 第 13 頁 共 27 頁 非故障相電壓為 （ 2）（ 0） （ 2） z。 z。（ 2）（ 0） z。 z。 z。 z。（ 0）（ 1）（ 2）。 z（ 2）。（ 1） z。（ 35） （ 0）。 u fa 。 f（ 2） +u。 f（ 0） =3u。 f（ 1） +u。 f（ 1）（ 36） =u8 若為純電抗，且 x。（ 1）（ 0）（ 1） =x。（ 2），則 。 u。 u fa fa x。 x。（ 37）。 =3ux1。 2。 x。與 x。 /x。的關系曲線如 /ua0（ 0）（ 1） a0（ 0）（ 1）右所示，對于中性點不接地系統，非故障相 電壓升高最 多為正常電壓的 ，小于單相短路時電壓的升高。 圖 6 單相接地故障引起的工頻過電壓接地短路故障simulink仿真實驗 以下為一個簡單的電力系統圖，主要由電源、輸電線路和故障負荷組成，并設定為 ode15s參數計算方式， timer 計時 是發(fā)生接地短路故障，三相電源為標準正弦波形，頻率 50hz， 第 14 頁 共 27 頁 輸電線路采用分布參數模型。 1） a相短路接地 圖 7 接地短路仿真實驗圖 圖 8 單相接地短路仿真實驗參數設置圖 9 ufa單相接地短路仿真結果圖 =0；圖 9i=ifbfc=0 2） bc相短路接地 u fb=ufc=0 圖 10兩相接地短路仿真參數設置圖 ifa=0； 圖 11兩相接地短路仿真結果置圖 10 切除空載線路是電力系統常見的操作之一，產生過電壓的原因是斷路器跳閘的過程中發(fā)生電弧的重燃。斷路器切斷的是較小的容性電流，通常為幾十安到幾百安，比短路電流小的多，但能夠切除巨大短路電流的開關卻不一定能夠不重燃地切斷空載線路。這是因為在跳閘初期，由于斷路器，特別是油斷路器，觸頭間恢 復電壓的上升速度有可能超過介質恢復強度的上升速度，造成電弧的重燃，從而引起電磁振蕩，出現過電壓。運行經驗表明，斷路器的滅弧能力越差，電弧重燃的幾率就越大，過電壓的幅值也就越高。 忽略電阻分量，用下面等值電路圖來分析切除空載線路產生 第 15 頁 共 27 頁 過電壓的過程。 圖 12空載線路集中參數等效電路 設電源電勢 e（ t） =emsin（。 t+。 0）； 為分析的方便，暫不考慮空載線路的工頻電壓升高，認為斷路器跳閘之前線路的電壓 uc（ t）就等于電源的電勢 e（ t）。設斷路器動作以后，觸頭開始分離，當斷 路器的工頻電流過零值（ t=t1）時，電弧熄滅，此時電容上的電壓 為電源電壓的最大值即 uc（ t） =em，如果不考慮線路上殘余電荷的泄漏，則線路維持殘壓 em，于是斷路器觸頭間恢復電壓 u（ t。）為： （ 38） 如果斷路器觸頭間去游離能力很強，抗電強度恢復增長的很快，則電弧從此熄滅，線路被斷開，不會產生過電壓。若開關滅弧性能不良，則在恢復電壓的作用下，觸頭間的電弧可能發(fā)生重燃，產生過電壓。最嚴重的情況考慮，設在 。 1t2=t1+時刻，電弧發(fā)生重燃，這時相當于電源電壓突然加在電 感 ls+l0l和 。 3 具有初始值 em 的電容 c0l 組成的振蕩回路上，由于回路固有振蕩角頻率 。 =01c0l（ ls。 1l） 3l0，比工頻大得多，此過渡過程為高頻振蕩形式，可 第 16 頁 共 27 頁 11 以認為在高頻振蕩的過渡過程中電源電勢保持 — em 不變。若忽略回路損耗引起的電壓的衰減，過渡過程中電容上電壓達到的最大值可由過渡過程后電壓的穩(wěn)態(tài)值 us和初始值 ui，進行估算： （ 39） 由上式可知，電弧重燃產生的過電壓幅值 uma。（。 em。 em）。 3em，與此同時 ，回路中的電容電流又過零點， xem電弧再次熄滅，線路上就保持了一 3em 的殘壓。此后在 t3=t2+ 。時刻，斷口間。的電壓達到 4em，電弧再次重燃，則線路過電壓可達 5em。依次類推，每隔半個工頻周期電弧就重燃和熄滅一次，線路過電壓將按 7em， 9em 等逐次增加，直到觸頭間已有足夠的絕緣強度，電弧不再重燃為止。跳閘操作產生的線路過電壓的發(fā)展過程可由下圖表示： 圖 13切除空載線路過電壓的發(fā)展過程 值得說明的是，由于受到一系列復雜因素的影響，切除空載線路的過電壓不可能無限的增大。