xx年世界鋼鐵裝備技術(shù)研究報告(編輯修改稿)
2024-12-23 14:08 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 216 第三十八章：高爐耐材和冷卻系統(tǒng)統(tǒng)籌設(shè)計 216 第一節(jié)：設(shè)計思路 219 8 第二節(jié)：高爐耐材和冷卻系統(tǒng)重要性 219 第三節(jié)：關(guān)于冷卻水及冷卻系統(tǒng)研究 219 第四節(jié)： SAIL 鋼鐵公司高爐升級計劃 225 第三十九章：高爐封口大量破 損原因分析 225 第一節(jié)：風口損壞的數(shù)量統(tǒng)計 225 第二節(jié)：風口破損的可能原因 226 第三節(jié)：減少風口燒損的主要措施 226 第四十章：氣基豎爐直接還原技術(shù)的發(fā)展 228 第一節(jié)： MIDREX 技術(shù)發(fā)展 229 第二節(jié)：希爾技術(shù)的發(fā)展 229 第三節(jié)：適于豎爐直接還原的煤氣化技術(shù) 231 第四十一章：煤基直接還原鐵及鐵水生產(chǎn)工藝 233 第一節(jié)：新鐵源工藝的特征及最新運轉(zhuǎn)狀況 234 第二節(jié)：中試廠的試驗結(jié)果 234 第三節(jié)：其他原料的應(yīng)用試驗 235 第四節(jié)：對電爐粉塵處理設(shè)備的影響 237 第五節(jié)：將來煤基熔化工藝的開展 241 第四十二章：我國煤基直接還原鐵發(fā)展現(xiàn)狀及前景 241 第一節(jié)：煤基直接還原鐵生產(chǎn)現(xiàn)狀 241 第二節(jié)：我國煤基直接還原鐵現(xiàn)狀 243 第三節(jié)：發(fā)展前景及建議 246 第四十三章： 特定條件下使用的 COREX 煉鐵法 248 第一節(jié) ： COREX 煉鐵爐概況 248 第二節(jié)： COREX 爐生產(chǎn)實際 250 第三節(jié)：從四座爐子的實際生產(chǎn)看 COREX 煉鐵法的主要問題 254 第四節(jié)： COREX 煉鐵法是一種在特定條件下適宜使用的工藝 258 第四十四章：關(guān)于發(fā)展熔融還原煉鐵技術(shù)的思考 258 9 第一節(jié)：世界發(fā)展熔融還原煉鐵技術(shù)的背景 258 第二節(jié)： Corex 工藝推廣應(yīng)用情況 258 第三節(jié)：我國煉鐵生產(chǎn)的基本國情 261 第四節(jié)：我國發(fā)展熔融還原煉鐵技術(shù)的方針和策略 261 第四十五章： 原燃料對 Corex 工藝性能的影響 262 第一節(jié)： Corex 對原燃料的基本要求 263 第二節(jié)： Corex工藝的研究方法 263 第三節(jié)： Corex工藝對含鐵材料性能要求 264 第四節(jié)： Corex 用煤特性 265 第五節(jié)： Corex 對熔劑的要求 267 第六節(jié)：燃料消耗的多線性回歸分析 268 第四十六章： 寶鋼 COREX 煉鐵設(shè)備設(shè)計特點 269 第一節(jié)：工藝選擇 269 第二節(jié)：主要工藝設(shè)計 270 第三節(jié)：節(jié)能措施 277 第四節(jié)：環(huán)保措施 278 第四十七章： 常用熔融還原煉鐵技術(shù)分析評估 279 第一節(jié)： Hlsrnelt工藝 280 第二節(jié)： COREX 工藝 281 第三節(jié)： FINEX 工藝 282 第四節(jié)：綜合分析評價 283 第四十八章： 直接還原工藝需求的煤氣化工藝技術(shù)比較 284 第一節(jié)：直接還原工藝對還原氣的品質(zhì)要求 284 第二節(jié)：主流煤氣化工藝技術(shù)特點 285 第四十九章： HiQIP 工藝 —— 新型粒鐵制造技術(shù)的開發(fā) 287 第一節(jié)：基于如下概念推進新型煤基粒鐵制造工藝的開發(fā) 288 第二節(jié) ： HiQIP 工藝 288 10 第三節(jié)：試驗工廠的試驗 289 第四節(jié)：確立向?qū)崣C化規(guī)模擴大的技術(shù) 291 第五十章：熔融還原新方法 —— LSM工藝 293 第一節(jié)： LSM 工藝特點 294 第二節(jié)：原料及產(chǎn)品 295 第三節(jié)： LSM工藝流程 296 第四節(jié) ： LSM工藝的設(shè)備特點 296 第五節(jié)： LSM的優(yōu)越性 297 第一章：日本關(guān)于焦炭組織結(jié)構(gòu)的研究 11 為弄清焦炭在高溫下發(fā)生粉化的行為，日本研究了焦炭在反應(yīng)前后的組織變化，為弄清焦炭氣孔結(jié)構(gòu)，開發(fā)了在真空下能使添加熒光涂料的樹脂滲透到焦炭中 的方法，即：將紫外線照射到由這種方法制作的試料，同時進行觀察，使焦炭氣孔結(jié)構(gòu)的解析變得容易。 在焦炭粉化的問題上，考慮的重點不僅是焦炭的強度，還有焦炭的粉化行為。以前對焦炭進行了許多研究 (例如，焦炭在爐下部的行為、焦炭的反應(yīng)劣化、焦炭的粉化和強度的關(guān)系、熱滯后、導(dǎo)熱率、液體的滯留量，還有焦炭的反應(yīng)性、反應(yīng)動力學和催化劑的影響等 )，但由于焦炭在高爐內(nèi)的變化行為非常復(fù)雜，要準確敘述其原因并不容易，而且研究人員也有很多不同的意見。一般認為是由于焦炭的化學性質(zhì) (反應(yīng)性 )和力學性質(zhì) (強度 )具有相互關(guān)系的緣故。 在考慮焦炭反應(yīng)性的問題上，重要的是各光學異向性組織的反應(yīng)性。以前也是以這些組織的反應(yīng)性為中心進行研究。但是，在以前的研究中日本已弄清了某種直徑的焦炭 (10mm)的反應(yīng)率存在著由表面向內(nèi)部分布的情況，還有川上等人提出的低溫下反應(yīng)方式近似于更加均勻反應(yīng)。這表明，與各組織的反應(yīng)性不同相比，氣孔內(nèi)氣體擴散的影響最大。除此之外，在 1500186。C 以上的高溫下焦炭中的碳會發(fā)生石墨化反應(yīng)，導(dǎo)致焦炭強度的增加和反應(yīng)性的下降，因此必須弄清焦炭中各組織在每個不同溫度變化情況下石墨化性質(zhì)的差異。根據(jù)在1670186。C 時，普通 煉鐵用焦炭發(fā)生反應(yīng)后焦炭內(nèi)部氣孔率分布的模式圖 (直徑 25 mm、 Ar20％ CO反應(yīng)時間 30min)可知，由于組織不同，石墨性質(zhì)也不同，局部會發(fā)生明顯的石墨化現(xiàn)象，出現(xiàn)密度高的矩形區(qū)域。由于這一部分的反應(yīng)性低，會殘留至最后，在反應(yīng)界面發(fā)生反應(yīng)的同時，在時間經(jīng)過的某個點焦炭會產(chǎn)生缺陷，因此高溫區(qū)域中的反應(yīng)界面形狀會變得不規(guī)則。 關(guān)于多孔質(zhì)材料的反應(yīng)性及其氣孔直徑，如果按照相同氣孔體積來比較，則是氣孔徑越小，反應(yīng)表面積越大，氣孔徑越小，對反應(yīng)性越有利，但如果氣孔徑過小，氣孔會進入分子擴散的區(qū)域，因此 氣孔徑的最小值存在著臨界值。根據(jù)用滲汞孔隙率測定儀測定煉鐵用焦炭氣孔率的結(jié)果可知，普通焦炭的氣孔大多在 200181。m 以上，采用該測定法無法獲得準確的氣孔率分布。此次主要研究 12 10181。m 以下的氣孔。雖然 10181。m 以下氣孔的體積比例一般較少，但由于數(shù)量較多，如果換算成表面積，就占了 70％以上，據(jù)此可以認為支配反應(yīng)速度的氣孔在10181。m 以下。但是，當氣孔徑變小時，氣體的擴散阻力也會增大，因此還有許多研究人員認為在實際焦炭中更大的氣孔徑有助于反應(yīng)。 即使對于鐵礦石的還原反應(yīng)，也同樣可以認為微氣孔能有效作用于反應(yīng) 速度，但在鐵礦石還原的情況下，還應(yīng)考慮到生成的鐵的擴散和成長會導(dǎo)致氣孔徑增大等復(fù)雜因素，因此關(guān)于氣孔徑對反應(yīng)速度的影響，不能和焦炭時的情況做簡單的比較。另外，對于焦炭中氣孔的爭議在于開氣孔和閉氣孔的爭議。在焦炭研究
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