【文章內容簡介】 度 。 圖 32 拌槳軸轉速確定 即 gtRocl ?? ??? 或 式中 l? ——槳葉端部速度 )/( sm , Rl ??? ； gtoc?? ——混合料顆粒從總高度 2h 下落的速度 )/( sm ； ? ——槳葉角速度 )( 1?s ； R ——槳葉外緣半徑 )(m ； g ——重力加速度 )/( 2sm ； t——顆粒從 2h 高度下落的時間 ??s 。 混合料顆粒下落時間可以從下落高度公式中確定 222 gth ? （ 318） 從上式中得 sg Rght )3~(2 2 ????? （ 319） 把所得的 t 值代入 R? 式得 )3~( ???? g RgR? 從上式中可以求得角速度為 )~()3~( ???? sRgg Rrg? 拌槳軸的轉速 min)/(r 為 m in/71)~( ~ rRgRgn ???? ? （ 320）此時，槳葉端部的圓周速度為 )~( ??? gRRl ?? sm/ 試驗表明，當 1? 大于 sm/3 時，在 攪拌器底和槳葉端部的間隙中將產生過多的碎楔位現(xiàn)象，因而增大功率消耗，增加攪拌器零件的磨損以及不適當?shù)姆鬯槭?。為此近年來雙速傳動的攪拌器得到了采用，在攪拌砂質和細?；旌狭蠒r，拌槳軸應具有標準轉速，在攪拌中粒和粗料混合料時，采用低轉速，此時sml /3~?? ,一般為 sml /?? 。 葉槳式攪拌器參數(shù)確定 葉槳式拌器主要參數(shù)包括：容量、殼體內部尺寸參數(shù)和攪拌時間，其計算按二個步驟進行。首先預定攪拌每份料的質量，然后初步計算攪拌器殼體內部尺寸。在已知攪拌器殼體內部尺寸后，即可以計算拌槳軸的轉速和攪拌時間。最后修整主要尺寸參數(shù)值。 攪拌器所拌每份料的質量可以根據(jù)拌和設備給定的理論生產率和拌制每份料的時間（攪拌持續(xù)時間）確定。 瀝青混合料攪拌設備的理論生產率 )/( ht 是按每小時拌混合料的噸數(shù)計量的。 對間歇式攪拌 zjj nmQ ? 式中 n—— 每小時拌制料的份數(shù)； zjm —— 每拌制一份料的質量 )(t 每小時拌制料的份數(shù)取決于拌制每份料的一個循環(huán)的時間 T Tn 3600? 式中 T—— 攪拌器拌制每份料一個工作循環(huán)所需的時間 )(s 。 工作循環(huán)時間 T 可以根據(jù)循環(huán)作業(yè)圖表確定，在圖表中主要給出攪拌時間值（混合料在攪拌器內的停留時間）。 在一個循環(huán)時間內，可以實現(xiàn)與攪拌同時進行的各種不同的工序（計量和物料的移動等），它是由給定的生產工藝和拌和設備的結構而定。 如圖所示為間歇作業(yè)式拌和設備作業(yè)圖表編繪實例。 攪拌時間與拌制的漲合料種類、攪拌器槳葉端部圓周速度以及所采用的攪拌器型式（間歇式或連續(xù)式）有關。 當槳葉端部的圓周速度 sm/~?? 時，攪拌時間 (min) 應取為： ~ 。低值對粗?；旌狭希咧祵ι傲；旌狭?。 當拌制粗?；旌狭蠒r，通常取 sm/~?? ，因而攪拌時間將大于上述低限值。此時，可降低驅坳功率和減小磨擦零件的磨損。 間歇攪拌器所拌每份料的初定質量 )(tmzj 為 tKTQm Bjzj 6 0 0 401 8 03 6 0 0 ????? （ 321）式中 Bk —— 攪拌器時間利用系數(shù)， ?Bk 。 T — 攪拌器工作循環(huán)時 )(s 。 攪拌器式工作循環(huán)時間 pcmz tttT ??? （ 322） 圖 33 間歇作業(yè)垂直置攪拌設備作業(yè)圖表作圖實例 式中 zt —— 攪拌器進料時間 ， stz 5? ； cmt —— 每份料的攪拌時間 )(s pt —— 卸料時間（取決于攪拌器卸料閘門的結構 , stp 5? ） 在初步計算中，給出攪拌時間 cmt 。在橫向布置方案攪拌時， stcm 30? 則有 sT 405305 ???? 有 903600 ?? Tn 得到 理論上 tnQjmzj 2?? （ 323） 攪拌器兩拌槳軸的中心距 wa ，取 ?45?? ?cos2Raw? （ 324） 式中 R—— 攪拌器殼體半徑 )(m ； ? —— 拌槳中心和殼底中線聯(lián)線與水平線的夾角。 攪拌器尺寸參數(shù)可以按下述方法進行計算 (圖 33) 圖 34 攪拌器運動路線 ? 角越小，則中心距越大。因而，當 ?R 常值時，攪拌料的容積亦越大，這將阻礙拌料在兩區(qū)段之間的交換。拌料在兩段 之間橫向交換系數(shù)是隨 ? 角的增加而提高，而各成分均質所需的時間則隨 ? 角的增加而減小。在實踐中， ? 角取 ?? 50~40 ，通常 ?? 45~40 。當 ??? 45~40? 時，兩拌槳軸中心距 )(maw 為 Raw )~(? （ 325） 取系數(shù) 中心距 )( maw ? 攪拌器殼體寬 )(m )()~(2 mRaRb wk ???? （ 326） 攪拌器殼體長 )(m )()~( mRbl kk ??? ?? （ 327） 考慮拌槳布置及縱向循環(huán)速度， 取 )( mlk ? 式中 ?—— 攪拌器殼體形狀系數(shù)， ~,/ ?? ?? kk bl ,通常取1~?? 。 攪拌器殼體工作部分橫截面 )( 2m （低于拌槳軸） ?????? ??? )2s in90( ????RS （ 328） 當 ?? 45~40?? 時 )(7 7 )9 3 ~8 5 ( 22 mRS ?? （ 329） 每份粒的容積 )( 2m )( 3mSbSlV kk ??? ? （ 330） 每份粒的質量 cmKcmzj SlVm ???? ?? （ 331） 式中 ? —— 攪拌器殼體拌料充滿系數(shù)； cm? —— 混合料的密度， mtcm /~?? 。 殼體充滿系數(shù) )/()/( cmkzjk SlmSlV ?? ?? （ 332） 通常取 1?? 把 S 值和 kl 值代入 zjm 式，得 )(210)1 0 . 3~( 33 tRRm cmcmzj ??? ? ? ?? ? ? （ 333） 從上式中可以確定攪拌器殼體半徑 )(m )( )10/( 33 mmR cmzj ???? ? ? ? （ 334） 拌槳軸的實際轉速 min)/(r ~)1 6 . 5~( ?? Rgn D （ 335） 取 min)/(71 rnD ? 實際攪拌時間 )(s sk inDt B ACMP 14)21lg ( )1lg (. ?? ??? （ 336） 實際攪拌時間應小于所取定的攪拌時間，其差不大于 s5~3 ，否則將增加攪拌器每份拌料的質量、外形尺寸和所確定的發(fā)動機功率。根據(jù)實際的攪拌時間可以確定循環(huán)時間 Wt ，每份料的質量，殼體半徑和兩拌槳軸的中心距。 根據(jù)兩拌槳軸的中心距 Wa 選擇驅動減速器的齒輪參數(shù) zmaW? 圖 35 瀝青攪拌機的 h,b 計算 式中 Z —— 減速器驅動齒輪齒數(shù)； m —— 齒輪模數(shù)。 初步確定驅動減速器齒輪參數(shù)之后，精確計算 VSlb kk , ,? 和 zjm 等值。槳葉高 )(mh 和寬 )(mb 可以根據(jù)下述條件選取。若瀝青自流或在不大的壓力~ 下噴灑， 則 RbRh , ?? ( 圖 35) ；當瀝青在 大壓力)2~( MPa 下送入攪拌器時，則 RbRh , ?? 。根據(jù)設計要求選用（圖35）形狀的槳葉， mh ? 、 mb ? ，為了工作要求設計 mmh 225? 、mmb 340? 。 攪拌器殼體長 )(mmlk 取決于槳葉參數(shù)及其個數(shù) LZ ，由下式確定 (圖 36) : 圖 26攪拌背尺寸計算 ??? abllk cos21 )1)(cos( ?? LZlab （ 337） 從上式中可以求得在一根拌槳葉對數(shù)（或個數(shù)） 1c o s c o s2 1 ????? lab abllZ kL （ 338） ??? ????? 取對數(shù) 4?Z 式中 1l —— 拌槳軸兩頭槳葉與攪拌器端壁之章的間隙， 20mm。~71 ?l l —— 兩相鄰槳葉側緣間（沿軸向方向）的間隙， 50mm。~40?l b —— 槳葉寬 )(mm 。 ? —— 槳葉對拌槳軸的傾角， ?? 45~31?? 。 若槳葉數(shù) LZ 略偏于整數(shù)時，則可以改變 l 和 b ，使 LZ 成為整數(shù)。如果偏差很大，應給形狀系數(shù) ? 定以新值（在 ~ 的范圍內變化），重復計算。早期生產的攪拌器具有 8?lz 的槳葉對數(shù)， 而現(xiàn)在已經生產了在 ?? 下具有 6?LZ 和 5?LZ 的槳葉對數(shù)的攪拌器。 槳葉頂端的圓周速度 )/( smL? smgR LL /)1 . 7 3~( ??? （ 339） 式中 LR —— 槳葉半徑 )(m , RRRL ??? (其中 R? ––槳葉和殼體間的間隙， mR ~?? )。 攪拌器驅動功率計算 筑路用葉槳式攪拌器的驅動功率計算可以按四種方法進行： 1) 按物理和動力學規(guī)則建立的解析式計算； 2) 按半經驗公式計算； 3) 按相似理論推導的公式計算； 4) 按經驗公式計算。 在分析雙軸式葉槳和器的工作之后，可以認為槳葉在攪拌器內似固體在非粘性液體內的平移運動，它在單位時間內將推動容積為 vF 的液體，并給予一定的動量，其值為運動液體容積質量乘速度，即 ???FWpv ? (340) 因為力是單位時間內的動量變化，所以物體在液體內運動的阻力 )(NP 為 2??gFP? (341) 式中 ? ——液體的密度 )/( 3mkg ； ? ——固體的運動速度 )/( sm ； F ——固體在垂直于速度方向平面內的投影面積，即阻力作用的正面積 )( 2m ； 2/ smg ? 。 所推導的公式僅注意了在移動物體表面上所發(fā)生的現(xiàn)象，這對理想液體是正確的。在粘性液 體中，由實驗表明，在物體的后面要產生使液體攪拌的渦流，這對攪拌器的有效工作是必要的。從這個觀點出發(fā)，導出了下列理論阻力公式 2??gFCp? (342) 式中 C——與許多因素（物體的面積和形狀、各尺寸之間比例、表面特性、運動速度）有關的正面阻力系數(shù)。 由于瀝青混合料為非粘性液體，理論計算系數(shù) C 是非常困難的，所以只得用實驗的方法確定 C 值，對瀝青混合料用槳葉，應采用經驗系數(shù) ? 來替代系數(shù) C 。在上述牛頓公式的基礎上