【文章內(nèi)容簡介】 更符合實際 。 討論： 為保證節(jié)點板受壓時的穩(wěn)定 ， 桁架桿件間間隙不能太大 ， 例如有豎腹桿的節(jié)點板 （ 或自由邊有加勁的節(jié)點板 ） ， 不能理解為 c 值愈小愈好 。 規(guī)范第 “ 弦桿與腹桿 、 腹桿與腹桿之間的間隙 ， 不應小于 20mm” ， 這是由于間隙過小 ，焊接殘余應力影響過大 。 而對吊車桁架 ， 為避免疲勞破壞第 “ 不宜小于 50mm” ；在第 20?C地區(qū)的桁架 ， 為防冷脆 ，“ 腹桿與弦桿相鄰焊縫焊趾間凈距不宜小于 ” 。同樣這些規(guī)定不能理解為桿件間間隙愈大愈好 ， 在某些情況如出現(xiàn)矛盾 ， 工程技術人員應妥善處理 。 yftc /23515? 支座 為新增加的條文 ， 因為平板支座為小跨度梁和桁架支于混凝土柱或混凝土墊塊上最常用的支座 。 弧形支座和輥軸支座中 ， 圓柱形表面與平板的接觸表面的承壓應力 ， 原規(guī)范是按下式計算： （ 原規(guī)范 ） 式中 ， L為弧形表面或輥軸與平板接觸長度； d為輥軸直徑 （ 對輥軸支座 ） 或弧形表面半徑的兩倍； n為輥軸數(shù)目 ， 對弧形支座 n＝ 1。 fndl R ?? 25? 新規(guī)范參考國內(nèi)外規(guī)范的規(guī)定 ， 認為從發(fā)展的趨勢來看 ， 此種支座接觸面的承載力宜與 fy2成正比較為合適 ， 建議采用下式計算： R ≤40nd l f 2/E (新規(guī)范 ) 上式可寫成為 對 Q235鋼 ， E＝ 206?103N/mm2,f=215N/mm2，則成為 與原規(guī)范的計算式基本一致。 ffEndlR ??40 fndlR ?2 增加 “球形支座”和“橡膠支座”，但未提出具體計算公式。 第 8章 構(gòu)造要求 一般規(guī)定 增加提出 “ 避免材料三向受拉 ” ，是希望通過采取構(gòu)造上的措施 ， 以防止可能引發(fā)的脆斷 。 鋼板的最小厚度由原 88規(guī)范規(guī)定的 5mm減小為 4mm。 本條刪去了原規(guī)范對焊件厚度的建議 （ 原建議低碳鋼 ? 50mm， 低合金鋼?36mm） ， 是因為： （ 1）“正常情況”的概念比較模糊； （ 2）從防止脆斷的角度出發(fā)，焊件的厚度限值與結(jié)構(gòu)形式、應力特征、工作溫度以及焊接構(gòu)造等多種因素有關，很難提出某個具體數(shù)值。 強制性條文 “結(jié)構(gòu)應根據(jù)其形式、組成及荷載的不同情況設置可靠的支撐系統(tǒng)。在建筑物每一個溫度區(qū)段或分期建設的區(qū)段中，應分別設置獨立的空間穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)?！? 本條是對支撐系統(tǒng)設置的原則性規(guī)定。 一般組成鋼結(jié)構(gòu)的承重構(gòu)件都是平面結(jié)構(gòu)體系 ，如工業(yè)與民用建筑中的屋架 、 橋架 、 框架等 ， 因而必須設置一定的支撐系統(tǒng) 。 支撐系統(tǒng)的作用是保證結(jié)構(gòu)的空間工作 ， 提高結(jié)構(gòu)的整體剛度 ， 承擔和傳遞水平力 ， 防止桿件產(chǎn)生過大的振動 ， 避免壓桿的側(cè)向失穩(wěn) ， 同時保證結(jié)構(gòu)安裝時的穩(wěn)定 。 本條僅是對支撐系統(tǒng)設置的原則性規(guī)定 ， 由于具體工程情況十分復雜 ， 設計時應根據(jù)結(jié)構(gòu)及其荷載的不同情況分別考慮 。 關于溫度區(qū)段長度的規(guī)定 。 88規(guī)范在 TJ1774規(guī)范的基礎上 ， 已對溫度 區(qū)段的長度作了新的規(guī)定： （ 1） 縱向溫度區(qū)段長度有所增加：對 “ 采暖房屋和非采暖地區(qū)的房屋 ” 。 由 180m增大至 220m；對 “ 熱車間和采暖地區(qū)的非采暖房屋 ” 由 150m增大至 180m。 （ 2）在橫向框架中，相同溫度變形的情況下，橫梁與柱鉸接時的溫度應力比橫梁與柱剛接時的溫度應力要小得多。因此根據(jù)理論分析，已將鉸接時的橫向溫度區(qū)段長度加大 25％。 （ 3） 柱間支撐的縱向水平剛度較單獨柱大得多 （ 約 10～ 20倍 ） ， 故廠房縱向溫度變形的不動點接近于柱間支撐的中點 （ 有兩道柱間支撐時 ， 為兩支撐距離的中點 ） 。 表 值是基于溫度區(qū)段長度等于 2倍不動點到溫度區(qū)段端頭的距離確定的 。 故規(guī)定： “ 當柱間支撐不對稱布置時 ， 柱間支撐的中點 （ 兩道柱間支撐時為兩支撐距離的中點 ） 至溫度區(qū)段端部的距離不宜大于表中縱向溫度區(qū)段長度的 60％ 。 ” （ 4） 表 ③ ， “ 當有可靠依據(jù)和措施時 ， 表中數(shù)值可予以增減 ” ， 是考慮到影響溫度區(qū)段長度限值的因素較多 ， 在規(guī)范中無法逐一反映 ， 讓設計人員根據(jù)具體情況考慮增減 （ 在實際工程中已有突破者 ） 。 當不超過表中數(shù)值時 ， 在一般情況下 ， 可不考慮溫度應力和溫度變形的影響 。 焊縫連接 焊縫收縮使附近金屬產(chǎn)生應力集中 ， 所以焊接接頭容易產(chǎn)生層狀撕裂 。 層狀撕裂多發(fā)生于厚度較大的部件中 。 厚鋼板的輥軋次數(shù)少 ， 冶金缺陷較多；化學成分的偏析較嚴重 ， 焊接后層狀撕裂的危險性就較大 。 此外 ， 厚板的焊接殘余應力復雜 ， 往往存在較大的三向同號應力場 。 所以 ， 當結(jié)構(gòu)受力時 ， 厚板焊件容易脆性破壞 。 尤其是強度較高的鋼材 ， 其破壞時的應變和延性下降 ， 層狀撕裂也就更為嚴重 。 參照 ISO國際標準，補充規(guī)定對焊件厚度 t20mm（ ISO為 t≥16mm，前蘇聯(lián)為25mm）的角焊縫應采用收縮時不易引起層狀撕裂的構(gòu)造。 根據(jù)美國 AWS的多年經(jīng)驗 ， 凡不等厚 （ 寬 ）焊件對焊連接時 ， 均在較厚 （ 寬 ） 焊件上做成坡度不大于 1/（ ISO為不大于 1/1） 的斜角 。 為減少加工工作量 ， 對承受靜態(tài)荷載的結(jié)構(gòu) ， 將原規(guī)范規(guī)定的斜角坡度不大于 1／ 4改為不大于 1／ ， 而對承受動態(tài)荷載的結(jié)構(gòu)仍為不大于 1／ 4。 因根據(jù)我國的試驗研究 ， 坡度用 1:8?1:4接頭的疲勞強度與等寬 、等厚的情況相差不大 。 兩焊腳邊夾角 ?＞ 135176。 （ 原規(guī)范為120176。 ） 時 ， 焊縫表面較難成型 ， 受力狀況不良；而 ?＜ 60176。 的焊縫施焊條件差 ， 根部將留有空隙和焊渣 ， 已不能用 算這類斜角角焊縫的承載力 ， 故規(guī)定這種情況只能用于不受力的構(gòu)造焊縫 。 但鋼管結(jié)構(gòu)有其特殊性 ， 不在此限 。 （ 1）參照 AWS，當采用低氫型焊條時，角焊縫的最小焊腳尺寸可由較薄焊件的厚度經(jīng)計算確定，因低氫型焊條焊渣層厚、保溫條件較好。 （ 2） 側(cè)面角焊縫的最大長度，原來對動力荷載作用下控制較嚴（ ≤ 40hf ），該規(guī)定原根據(jù)前蘇聯(lián)的經(jīng)驗，經(jīng)過我國的試驗研究證明，對靜載或動載可以不加區(qū)別，統(tǒng)一取某個規(guī)定值?，F(xiàn)在國外亦都不考慮荷載狀態(tài)的影響，故將原動力荷載作用下的角焊縫最大長度放寬為 ≤ 60hf 。 螺栓連接和鉚釘連接 表 《 鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 》 及美國鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（ AISC 1989） ， 修改的主要內(nèi)容有： （ 1） 原規(guī)范表中 “ 任意方向 ” 涵義不清 ， 參照橋規(guī)明確為 “ 沿對角線方向 ” 。 （ 2） 原規(guī)范中間排的中心間距沒有明確 “ 垂直內(nèi)力方向 ” 的情況 ， 參照橋規(guī)補充這一項 。 （ 3） 原規(guī)范對邊距區(qū)分為切割邊和軋制邊兩類 ， 這和前蘇聯(lián)及我國橋規(guī)的規(guī)定相同 。但美國 AISC卻始終區(qū)分為剪切邊 （ shear cut）和軋制邊或氣割 （ gas cut） 與鋸割 （ saw cut） 兩類 。 意即氣割及鋸割和軋制是屬于同一類 。 從切割方法對鋼材邊緣質(zhì)量的影響來看 ， 美國規(guī)范是比較合理的 ， 現(xiàn)從我國國情出發(fā) ， 將手工氣割歸于剪切這一類 。 強制性條文 “ 對直接承受動力荷載的普通螺栓受拉連接應采用雙螺帽或其它能防止螺帽松動的有效措施 。 ” 本條文是為防止構(gòu)件間連接螺栓的松動而規(guī)定的措施 ， 具體構(gòu)造可以任意選擇 。 在目前鋼結(jié)構(gòu)工程的施工中 ， 除用雙螺帽外 ， 也可用加彈簧墊圈或?qū)⒙菝焙吐輻U直接焊死的方法 。 因撬力很難精確計算，故增加了對沿桿軸方向受拉的螺栓（鉚釘）連接中的端板（法籃板）應適當增強剛度的構(gòu)造要求（如設置加 勁肋等），以免 有時撬力過大影 響安全。 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 增加了腹桿與弦桿直接對焊的連接情況 ， 并作了在此種情況下 “ 相鄰腹桿連接角焊縫焊趾間凈距不小于 5mm（ 鋼管結(jié)構(gòu)除外 ） ”的規(guī)定 ， 以利施焊且改善抗脆斷性能 。 鋼管結(jié)構(gòu)相貫連接節(jié)點處的焊縫連接另有詳細規(guī)定 ， 故不受此限 。 按我國習慣 ， 柱腳錨栓不考慮承受剪力 ，特別是有靴梁的錨栓更不能承受剪力 。 但對于沒有靴梁的錨栓 ， 國外有兩種意見 ， 一種認為可以承受剪力 ， 另一種則不考慮 。 另外 ， 在我國亦有資料建議在抗震設計中可用半經(jīng)驗半理論的方法適當考慮外露式鋼柱腳 （ 不管有無靴梁 ） 受 壓側(cè)錨栓的抗剪作用 。 為此將原規(guī) 范的 “ 不得 ” 改為 “ 不宜 ” 。 底板與混 凝土基礎間 摩擦系數(shù)的取值 ， 現(xiàn)在 國內(nèi)外已普遍采用 ， 故列入 。 新增 “ 插入式柱腳 ” 的構(gòu)造規(guī)定 。 近年來 ，北京鋼鐵設計研究總院和重慶鋼鐵設計研究院等單位均曾對插入式鋼柱腳進行過試驗研究 ， 并曾在多項單層工業(yè)廠房工程中使用 。 本條規(guī)定是參照北鋼院編寫的 “ 鋼柱杯口式柱腳設計規(guī)定 ” 提出來的 ， 同時還參考了鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)程 。 鋼柱插入杯口的最小深度與我國電力行業(yè)標準“ 鋼 —混凝土組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)程 ” 的插入深度比較接近 。 本條規(guī)定的數(shù)值大于預