【文章內(nèi)容簡介】 Mar偏差 %Q,ar 偏差 % ST偏差 %無煙煤 1 177。4 177。3 177。10 8貧 煤 2 177。5 177。3低揮發(fā)分煙煤 177。5 177。5 177。4高揮發(fā)分煙煤 177。5 +5～ 10 177。4褐 煤 177。5 177。5 177。7揮發(fā)分、灰分、水分為與設(shè)計值的絕對偏差；發(fā)熱量、揮發(fā)分、灰分、水分為與設(shè)計值的絕對偏差；發(fā)熱量、 ST為與設(shè)計值的相對偏差。為與設(shè)計值的相對偏差。 原電力工業(yè)部根據(jù)電站鍋爐的一些特點，于原電力工業(yè)部根據(jù)電站鍋爐的一些特點，于 1993年下年下發(fā)了《加強大型燃煤鍋爐燃燒管理的若干規(guī)定》發(fā)了《加強大型燃煤鍋爐燃燒管理的若干規(guī)定》 ““ 電電安生安生 [1993] 540號號 ”” ，對電廠燃煤允許的煤質(zhì)參數(shù)變，對電廠燃煤允許的煤質(zhì)參數(shù)變化范圍作出了明確規(guī)定，其參數(shù)以鍋爐設(shè)計煤為基準(zhǔn)化范圍作出了明確規(guī)定，其參數(shù)以鍋爐設(shè)計煤為基準(zhǔn) 回節(jié)首二、最大限度地保證混煤的均勻性（煤場混煤方式）回節(jié)首1 分堆組合堆放 按圖示意分小堆堆放，并在堆料過程中在煤一小堆中分層堆放不同煤種。這種方式適合取料范圍較小的斗輪取料機回節(jié)首2 對稱分層堆放 方式如圖所示，煤沿煤場中心線分層堆放，并采用橫跨煤堆的橋型耙式取料機取煤。采用煤耙將表面的煤翻滾到煤堆底部，再由下面的鏈條刮板機刮到輸煤皮帶上，達(dá)到混煤目的回節(jié)首3 不對稱分層堆放 該種方式適合刮板式取料機取樣，并有較好的混煤效果回節(jié)首三、保證鍋爐安全高效的運行措施回節(jié)首1 一次風(fēng)溫選取 （ 1）一次風(fēng)溫選取 對一次風(fēng)溫的選擇原則上按表 9，用揮發(fā)分指標(biāo)來選取，并應(yīng)低 3～ 5℃ 。如煙煤摻燒褐煤，混煤一次風(fēng)溫按揮發(fā)分應(yīng)取 75℃ ，實際運行取值應(yīng)在 70～ 72℃ 。一次風(fēng)溫最低值不應(yīng)低于 55℃ 。如果設(shè)備不能達(dá)到取值范圍，則應(yīng)盡量接近。采用分磨燃燒時，則一次風(fēng)溫應(yīng)按煤種分磨進(jìn)行控制。在中間儲倉熱風(fēng)送粉系統(tǒng)中摻燒高熱值煙煤，一次風(fēng)溫應(yīng)低于 180℃ 。回節(jié)首1 一次風(fēng)溫選取 制粉系統(tǒng)爆炸 :通常出現(xiàn)在摻燒易燃煤種時。一般按照前述原則選取一次風(fēng)溫就可以有效防治制粉系統(tǒng)爆炸，但對（雙進(jìn)雙出）鋼球磨系統(tǒng)，還應(yīng)該控制摻燒比例，并強化啟停磨的吹掃工作。 風(fēng)粉管堵粉 :應(yīng)核算磨煤機出口風(fēng)粉混合物水露點溫度，保證一次風(fēng)溫大于露點溫度 3℃ （直吹式）和 5℃ （中儲式）。 煤類 無煙煤 貧煤 a 煙煤 b 褐煤Vdaf% 10 10～ 20 20 37磨煤機及制粉系統(tǒng) 球磨、貯倉式或直吹式 球磨、中速磨、貯倉式 或直吹式 中速磨、球磨、 直吹式 中速磨、風(fēng)扇磨、直 吹式磨煤機出口溫度 tm,2℃ ≥130c 130～ 100d 90～ 60e 60（中速磨）100（風(fēng)扇磨） f一次風(fēng)粉混合物溫度tPA℃直吹式或貯倉式，乏氣送粉 直吹式≥130c 130～ 100d 同 tm,2貯倉式或半直吹式，熱風(fēng)送粉260～ 200g 230～ 190ga 含瘦煤及貧瘦煤，諸煤類定義見 GB/T3715及 GB5751；b 此處的 “煙煤 ”所指為除去前欄的 “貧煤 ”之外的諸煙煤類；c 無限制，取決于磨煤機械部分和制粉系統(tǒng)其他元件可靠運行的條件及干燥劑初溫；d 對于直吹式系統(tǒng)，極限溫度為 150℃ ；e 鋼球磨用煙氣空氣混合干燥劑時， tm2=120℃ ；f 風(fēng)扇磨用煙氣空氣混合干燥時， tm2=180℃ ；g 一次風(fēng)初始溫度不應(yīng)低于 330℃ ；無煙煤如采用 450470℃ ，則 tPA可接近 300℃ ?；毓?jié)首1 一次風(fēng)溫選取（ 2）一次風(fēng)溫與鍋爐經(jīng)濟(jì)性n 在煤質(zhì)穩(wěn)定的情況下，滿足穩(wěn)定性和安全性的同時，應(yīng)選用較高一次風(fēng)溫，以降低排煙溫度 (通常一次風(fēng)溫每增加 10℃ ，排煙溫度降低 3℃ 左右 )、提高鍋爐效率。n 在下列情況下，一次風(fēng)溫的變化將使排煙溫度降低： 摻燒高水分煤（如褐煤）時，盡管一次風(fēng)溫降低，排煙溫度也是降低的； 摻燒難燃煤種，需提高一次風(fēng)溫，排煙溫度降低。 回節(jié)首2 磨煤機入口風(fēng)溫選取 在鍋爐設(shè)計的一次熱風(fēng)溫度范圍內(nèi)選?。ㄒ话阈∮?300～ 330℃ ）均可，但在磨煤機運行狀態(tài)不佳，石子煤量過大時，摻燒易燃煤種，特別是褐煤，應(yīng)該控制磨煤機入口風(fēng)溫，防止石子煤在磨內(nèi)燃燒。對摻燒扎萊諾爾褐煤的情況，該值控制在 270℃ 以內(nèi)；啟停磨煤機時，該值則控制在 200℃ 以下?；毓?jié)首3 煤粉濃度選取 煤粉濃度的選取對鍋爐燃燒有較大的影響，應(yīng)慎重選取。通常摻燒難燃煤種，應(yīng)適當(dāng)提高煤粉濃度；摻燒易燃煤種，應(yīng)適當(dāng)降低煤粉濃度。如摻燒印尼褐煤和扎萊諾爾褐煤時，使磨煤機內(nèi)煤粉濃度維持較低的水平（ ≤ kg/m3），相應(yīng)風(fēng)煤比在 上?；毓?jié)首4 分磨摻燒方式的摻燒位置對鍋爐運行的影響 分磨方式摻燒位置的選擇對鍋爐運行有較大影響，其影響范圍和程度視鍋爐不同而有所不同，應(yīng)通過試驗確定。通常為保證燃燒穩(wěn)定性，最下層燃燒器應(yīng)燃用煤質(zhì)穩(wěn)定的易燃煤種 ； 而對防治結(jié)渣，分磨摻燒必須保證煤種在爐內(nèi)的均勻混合，方可達(dá)到結(jié)渣防治的預(yù)期目標(biāo)。 某電廠摻燒神華煤的比例在較低的范圍內(nèi)（ 20％左右）就出現(xiàn)較嚴(yán)重的結(jié)渣，與旋流燃燒方式及摻入位置有較大關(guān)系。 回節(jié)首4 分磨摻燒方式的摻燒位置對鍋爐運行的影響 對臺山 5號爐進(jìn)行了多組測試（六層燃燒器由上至下分別對應(yīng) A/B/C/D/E/F磨） : 燃燒性能相對較差的石炭煤相對摻入位置越靠上，過、再熱器的減溫水量越大。所以，電廠應(yīng)根據(jù)汽溫現(xiàn)象確定不同磨應(yīng)該磨制的煤種。 回節(jié)首4 分磨摻燒方式的摻燒位置對鍋爐運行的影響n 停用 C磨時，燃燒器上部噴口（ A層）燃用石炭煤相對下部噴口（ E層）燃用石炭煤，在減輕鍋爐結(jié)渣趨勢方面效果略差：– A磨投用石炭煤爐膛溫度及屏區(qū)溫度明顯高于 E磨投用石炭煤方案，其中屏區(qū)最高溫度高出 70℃、爐膛最高溫度高出 38℃ 。由于A層噴口位于燃燒器上部，下部神華煤在燃燒器區(qū)不能與低結(jié)渣的石炭煤混合，從而造成燃燒器區(qū)積灰加重，溫度升高。同時在燃燒器上部區(qū)域，石炭煤燃燒特性相對較差、火焰較長，使得屏區(qū)煙溫明顯增加；– 鍋爐效率低出 ，；n A磨投用石炭煤較 E磨投用石炭煤方案 NOx生成量有所降低。 回節(jié)首5 摻燒中的經(jīng)濟(jì)性問題 摻燒難燃煤種鍋爐運行經(jīng)濟(jì)性將會出現(xiàn)下降，但部分鍋爐在摻燒高熱值煙煤也會出現(xiàn)飛灰可燃物下降等現(xiàn)象 回節(jié)首5 摻燒中的經(jīng)濟(jì)性問題 這主要是煤粉在爐內(nèi)停留時間短、或揮發(fā)分形成碳黑所致，此時應(yīng)采用降低煤粉細(xì)度的方法來降低飛灰可燃物，不應(yīng)采用進(jìn)一步縮短停留時間的方法，如提高燃燒空氣量等回節(jié)首5 摻燒中的經(jīng)濟(jì)性問題 上述問題主要出現(xiàn)在 400t/h以下小鍋爐上，對大容量鍋爐摻燒好煤，燃燒經(jīng)濟(jì)性會得到增加。 如珠江電廠采用神華與石炭煤 9:1的混煤，飛灰含炭量低于 1％；而且提高