【文章內(nèi)容簡介】 基礎形式及埋深。③基坑周圍的公用設施分布及地下構(gòu)筑物、地下管線狀況。④基坑周圍的交通狀況和道路狀況。⑤基坑周圍的水域狀況。⑥基坑所處的地區(qū)環(huán)境的特殊情況，以及對基坑施工的特殊情況。⑦相鄰工地的施工情況，特別是打樁和降水情況。⑧工期、資金對基坑施工的影響。（5）建筑的結(jié)構(gòu)（地上及地下）對基坑施工的特殊要求。（6）各種支護結(jié)構(gòu)的適用范圍及技術特點。（7）各種支護結(jié)構(gòu)的造價。（8）基坑開挖、排水及降水地方法。（9）設計的允許變形量。（10）相鄰建筑物基坑支護情況和類似的基坑支護情況。（11）業(yè)主對基坑支護的要求。（12）建筑基坑工程技術規(guī)范及有關地方標準。 支護結(jié)構(gòu)選擇的基本原則我國的東北、華北地區(qū)，以及西北的大部分地區(qū)的地基土多為一般黏性土，并且多數(shù)地區(qū)的地下水較深。（1）從場地條件考慮：基坑周圍場地開闊與否，直接關系到支護結(jié)構(gòu)容許位移的大小。如果場地開闊，則可選擇放坡、懸臂式、錨拉式支護結(jié)構(gòu)；如果場地狹窄或周圍有重要設施，則選擇位移小的地下連續(xù)墻加錨桿或支撐支護形式。（2）從基坑開挖深度及范圍考慮：基坑開挖深度及范圍的大小，是選擇支護結(jié)構(gòu)類型的一個重要考慮因素，開挖深度不大時，可采用懸臂式支護結(jié)構(gòu)、土釘墻或錨噴支護等；開挖深度較大時，則需考慮多層錨桿或多層支撐。（3）從地質(zhì)條件考慮：土質(zhì)較好的條件下可考慮土釘墻或錨噴支護等；土質(zhì)較差時，則要采用樁、地下連續(xù)墻加錨桿或支撐支護方案。（4）從地下水位考慮：地下水位的高低，關系到是否考慮基坑止水的問題。表3—1 支護結(jié)構(gòu)類型的選擇方法擬選擇的支護結(jié)構(gòu)選用條件及使用事項放坡開挖（1）基坑周圍場地允許。（1） （2）相鄰基坑邊無重要建筑物或地下管線（2） （3）開挖深度超過45米時，易采用分級放坡（3） （4）地下水位較高或單一放坡不滿足基坑穩(wěn)定性要求時，宜采用深層攪拌樁、高壓噴射注漿墻等措施進行截氺或檔土。（4） （5）對基坑邊土體水平位移控制要求較高，或軟塑至流塑狀土質(zhì)不宜采用此方法開挖重力式擋土墻（1） （1）基坑周圍不具備放坡條件，但具備重力式擋墻的施工寬度。（2） （2）相鄰基坑邊無重要建筑物或地下管線。（3） （3）基坑開挖深度較小，一般為6米以下。（4）土層較差且厚度較大時，特別是軟塑至流塑土層，可選擇水泥土重力式擋土結(jié)構(gòu)。（5）設計與施工時，應確保重力式擋土結(jié)構(gòu)的整體性。（6）對基坑隊水平位移控制要求較高時，不應采用此法。（7）要注意整體穩(wěn)定性驗算。土釘支護結(jié)構(gòu)（1）基坑周圍地面施工地狹小，臨近基坑邊無重要建筑物、建筑深基礎或地下管線。（2）土層內(nèi)富含地下水或可塑以下軟弱土層，不宜采用土釘支護。（3）不宜用于對基坑土體變形有嚴格要求的基坑支護工程。（4）應特別注意相鄰建筑及地下管線可能引起的不良后果。（5）注意驗算整體穩(wěn)定性。 （6）遇有較深軟弱土夾層或許控制基坑土體變形時，可將預應力錨桿與土釘混用。根據(jù)業(yè)主提供的工程地質(zhì)情況，可知，此建筑基坑的南邊和北邊有密集建筑物?；A多為樁基礎。因此，必須保證施工過程中兩邊建筑物的基礎傾斜。且施工場地狹小。上表中的方法，以及結(jié)合當?shù)亟?jīng)驗，本方案擬采用土釘墻加微型樁支護。土釘承受土層主要主要土壓力，微型樁主要防止土體滑落。 國外迄今以對土釘支護做了不少大型量測實驗，其中也有專門為實驗而修建的工程，國內(nèi)也已進行過一些現(xiàn)場測試。從這些量測結(jié)果得出土釘支護在一般土體自重組用下的基本工作特點有：（1）隨著往下開挖，支護不斷向外位移。在勻質(zhì)土中，支護面的位移沿高度大體呈線性變化，類似繞趾部向外轉(zhuǎn)動，最大水平位移發(fā)生在頂部。但在非勻質(zhì)土中或地表為斜坡或受有地表重載時，最大水平位移點的位置可能移向下部。從為數(shù)極少的破壞現(xiàn)象發(fā)現(xiàn)，土釘支護的破壞是一個連續(xù)發(fā)展的過程。（2）土釘置入現(xiàn)場土體后，如果土體不變形，土釘就不會受力。隨著往下開挖。地表加載、或土體徐變而發(fā)生土體變形，于是通過土體與土釘之間的粘結(jié)力使土釘參加工作并主要受拉。量測表明，只要土體發(fā)生微小的變形就可使土釘受力。（3）土釘?shù)睦ρ仄溟L度變化，最大拉力部位隨著向下開挖從開始時靠近面層的端部逐漸向里轉(zhuǎn)移，一般發(fā)生在土釘?shù)目赡苁Х€(wěn)破壞面上。當土釘長度較短時，土體破壞面可能移出上部土釘之外，這些土釘中的最大拉力一般發(fā)生在土釘中部。（4）當破壞面穿過土釘加固的土體，后者被分割成失穩(wěn)區(qū)和穩(wěn)定去兩個部分，前者向外移動，與土釘之間的界面剪力或粘結(jié)力的方向向里，使土釘?shù)睦亩瞬恐饾u增加并在可能的破壞面上達到峰值。而在被動區(qū)內(nèi)，土體與土釘之間的界面剪力方向向外。土體破壞面上的土釘或者受拉屈服，或者被拔出。（5）不同深度位置上的土釘，其受到的最大拉力有很大差別，頂部和底部的土釘受力較小，靠近中間部位的土釘受力較大。但臨近破壞時，底部土釘?shù)氖芰︼@著增大。（6）支護噴混凝土面層背后的側(cè)向土壓力，其沿高度分布也為中間大、上下小，接近梯形而不是三角形，壓力的合力值要比擋土墻理論給出的計算值低得多。這表明土釘支護的面層完全不同于一般的擋土墻。支護面層所受的土壓力合力遠小于土釘受到的最大拉力之和。（7）支護的最大水平位移一般不大于坑深或支護高度H的3‰。與H的比值據(jù)法國的實測資料為1‰—3‰，‰—3‰，‰—3‰。國內(nèi)的測試結(jié)果也大體相同。第四章 支護體系具體支護參數(shù)確定1) 當R=10m時：如圖，圖條寬度b=2m，R=10m， 圖4—1表4—1 基坑分條土條編號（）1234563078∑由 （4—1）得2) 當R=9m時：圖4—2表4—2 基坑分條土條編號（）cos12343056∑由公式（4—1）得：分條如圖（土條均為單位寬度）：圖4—3由 （4—2）得1) 土條1的重量：= ∑=+++＝2) 土條2的重量：=∑=++＝3) 土條3的重量：=∑=+4) 土條4的重量：=∑=＝由 （4—3）得=（10+58+34++cos65tan40+cos65tan35+coa65+cos65tan20）/(+++)sin65=通過以上穩(wěn)定系數(shù)的計算，可知在不加固的情況，基坑的穩(wěn)定系數(shù)很小，，處于不穩(wěn)定狀態(tài)，所以需要對其進行加固。 計算地下水位以下的水、土壓力，一般采用“水土分算”（即水、土壓力分別計算，再相加）和“水土合算”兩種方法。對砂性土和粉土，可按水土分算原則進行；對黏性土可根據(jù)現(xiàn)場情況和過程經(jīng)驗，按水土分算和水土合算進行。水土壓力合算法是采用土的飽和重度計算總的水、土壓力，只是國內(nèi)目前較流行的方法，特別對黏性土積累了一定的經(jīng)驗，采用的公式為 （4—4）式中：——土的飽和重度，在地下水位以下可近似采用天然重度。因此，以下式中的均取得近似為天然重度，： 表4—3 基坑第一支護單元（北側(cè)）土層參數(shù)表層號計算厚度（m）重度Kn/m粘聚力kpa摩擦角（度）土釘錨固體與土體阻力值（kpa）1素填土4粉質(zhì)粘土15全風化花崗巖16強風化花崗巖按朗肯土壓力公式（4—4）計算，如下： 第一層：=KP第二層： =令=0，則Z=，如圖所示。第三層：===第四層：==土壓力分布圖如下圖所示：圖4—4根據(jù)幾何關系，計算得每層土釘處的水平荷載標準值，計算結(jié)果如下：，。：表4—4 基坑第二支護單元（南側(cè)）土層參數(shù)表層號計算厚度（m）重度Kn/m粘聚力kpa摩擦角（度）土釘錨固體與土體阻力值（kpa）1素填土4粉質(zhì)粘土15全風化花崗巖16強風化花崗巖按朗肯土壓力公式（4—4）計算，如下：第一層： =第二層：==第三層：==第四層:==土壓力分布如下圖所示： 圖4—5根據(jù)幾何關系，計算得每層土釘處的水平荷載標準值，計算結(jié)果如下：。：。土釘與水平面的夾角為10度。共四排。土釘用HRB335的鋼筋，第一支護單元第一二排為φ25的，第三四排和第二支護單元均為φ32的。：：(1)局部穩(wěn)定驗算，即必須滿足 （4—5）式中：——第j根土釘受拉荷載標準值，按計算。 式中：——第j個土釘位置處的基坑水平荷載標準值； ——第j個土釘與相鄰土釘?shù)钠骄健⒋怪遍g距。 ——第j個土釘與水平面的夾角； ξ——荷載折減系數(shù)。 （4—6） 式中：β——土釘墻坡面與水平面的夾角。 ——第j根土釘抗拉承載力設計值，按 （4—6） 計算。 式中：——第j根土釘在破裂面外錨固體與土體摩擦強度確定的抗拉承載力設計值（KN）； （4—7） ——第j根土釘鋼筋在破裂面外鋼筋與錨固體砂漿粘結(jié)強度確定的抗拉承載力設計值（KN）。 （4—8） —