【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 安全計(jì)算，取q=， QAC=+6+=；QCA=－－－=－；QCF=+=；QFC= －根據(jù)公式V=－（MAC+MCA）+ QAC；（公式中的 M 和Q均以順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正。）可得VAC =－（MAC+MCA）+ QAC=－ (－)+ =；VC左=－ (－)－ =－；VC右=－ (－+63) +=；VF=－ (－+63) －=－。對(duì)A柱：V=－（M上+M下）=－ (+)=－；對(duì)C柱：V=－（M上+M下）=－ (－－)= ；對(duì)F柱：V=－（M上+M下）=－ (－－)= ；采用此方法，依次可以把每層梁柱的剪力求出，結(jié)果詳見(jiàn)圖2－10：?jiǎn)沃亓Γ旱讓舆呏? bh=500mm500mm QZ=25+17[(+)4] =30+ =底層中柱， bh=600mm600mm QZ=25+17[(+)4] =+ =其它底層邊柱， bh=500mm500mm QZ=25+17[(+)4] =+ =25KN其它層中柱， bh=600mm600mm QZ=25+17[(+)4] =+ =現(xiàn)在計(jì)算A柱軸力(受拉為正，受壓為負(fù))：六層：NA6上=－VA6－FA6=－－=－； NA6下= NA6上－ QZ=－－25= KN；五層：NA5上= NA6下－VA5－FA5 =－－－=－； NA5下=N A5上－25=－；四層：NA4上= NA5下－VA4－FA4 =－－－=－； NA4下=N A4上－25=－；三層：NA3上= NA4下－VA3－FA3 =－－－=－； NA3下= NA3上－25=－；二層：NA2上= NA3下－VA2－FA2 =－－－=－1801KN； NA2下= NA2上－25=－1826KN；一層：NA1上=N A2下－VA1－FA1=－1826－－=－； NA1下= NA1上－25=－；同理可計(jì)算出C柱和F柱的一到六層的軸力，詳見(jiàn)軸力圖（圖－11）：圖－111. 活荷載作用下框架的彎矩計(jì)算同樣采用彎矩二次分配法計(jì)算框架彎矩： ：將框架梁視為兩端固定，計(jì)算固端彎矩。MAC=－（6－8+3）－－－（4－3） =－m； MCA=（4－3）++ +（6－8+3）= KNmMCF=－－=－mMFC= KNm 活載每層都一樣，所以端彎矩均相等。b. 根據(jù)梁、柱相對(duì)線剛度，計(jì)算出各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配系數(shù)μij上面已經(jīng)計(jì)算過(guò)，這里不再贅述。c. 活載作用下梁的彎矩圖用彎矩二次分配法計(jì)算框架彎矩：具體過(guò)程見(jiàn)表2－5： 計(jì)算跨中最大彎矩：計(jì)算方法同計(jì)算恒載的最大彎矩方法一致。對(duì)于AC梁，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，均布活載按q=。M0=qx－qx2+[P1b1x－P1(x－a1)]+ P2b2xM=－[（M2－M1）+ M1]+ M0對(duì)第六層：對(duì)于AC梁，設(shè)x處有最大彎矩M0=－+[－(x－)]+ 35 =－++135 M=－[（M2－M1）+ M1]+ M0 =－[（－53）+ 53] －++135 =－（－）2+，≤x≤當(dāng)x=，有Mmax= 對(duì)于CF梁，可認(rèn)為跨中就是最大彎矩處：M0=+= ，Mmax=－[（M1－M2）+ M1]+ M0 =－[（－）+]+= 其余計(jì)算類(lèi)似，詳見(jiàn)表2－6。內(nèi)力調(diào)幅：將中間支座（C支座）， ，A和F支座負(fù)彎矩較小，這里不作調(diào)幅。詳見(jiàn)下表（表2－6） 表2－6MA(KNm)MAC中(KNm)MC左(KNm)MC右(KNm)MCF中(KNm)MF(KNm)6層－53－調(diào)幅后－53－5層－7774..0－調(diào)幅后－77－4層－－81調(diào)幅后－－3層－―81調(diào)幅后－―2層－－調(diào)幅后－－1層－－調(diào)幅后－－最后畫(huà)出彎矩圖：見(jiàn)圖－12 圖－12以調(diào)幅前的梁端彎矩進(jìn)行剪力計(jì)算：第六層：AC梁和CF梁，偏安全計(jì)算，取q=， QAC=+6+35=；QCA=－－－35=－；QCF=+=；QFC= －根據(jù)公式V=－（MAC+MCA）+ QAC（公式中的 M 和Q均以順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正。）可得VA=－（MAC+MCA）+ QAC=－ (－53+)+=；VC左 =－ (－53+)－=－；VC右=－ (－+) +=；VF =－ (－+) －=－。對(duì)A柱：V=－（M上+M下）=－ (50+)=－；對(duì)C柱：V=－（M上+M下）=－ (－－)=－；對(duì)F柱：V=－（M上+M下）=－ (－－)=－；采用相同的方法，可以計(jì)算出各層各構(gòu)件的剪力，計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)圖－12圖－13活載的軸力可由在活載作用下的梁的剪力加上柱上的集中力求出現(xiàn)在計(jì)算A柱軸力(受拉為正，受壓為負(fù))：六層：NA6上=－VA6－FA6=－－=－74KN； NA6下= NA6上=－74 KN；五層：NA5上= NA6下－VA5－FA5 =－74－－=－； NA5下= NA5上=－；四層：NA4上= NA5下－VA4－FA4 =－－－=－； NA4下= NA4上=－；三層：NA3上= NA4下－VA3－FA3 =－－－=－； NA3下=N A3上=－；二層：NA2上= NA3下－VA2－FA2 =－－－=－； NA2下= NA2上=－；一層：NA1上=N A2下－VA1－FA1=－ －－=－； NA1下= NA1上=－－；同理可計(jì)算出C柱和F柱的一到六層的軸力，詳見(jiàn)軸力圖（圖－14）：考慮活載傳給墻、柱、基礎(chǔ)的折減：1層：折減系數(shù)為1；2－3層：；4－5層：；6－8層：。，其它樓層的折減系數(shù)按規(guī)定取。也以A柱為例，六層：NA6上=－VA6－FA6=－－=－74KN；NA6下= NA6上=－74 KN五層：NA5上= NA6下－VA5－FA5 =－74－－=－； NA5下= NA5上=－；四層：NA4上=（ NA6下－VA5－FA5）－VA4－FA4 =（－74－－）+－－=－； NA4下= NA4上=－；三層：NA3上= [NA6下+（－VA5－FA5）+（－VA4－FA4）]－VA3－FA3=[－74+（－－）+（－－）]－－；=－ KN NA3下=N A3上=－；二層：NA2上= [－74+（－－）+（－－））]+（－－）－－=－300KN； NA2下= NA2上=－300KN；一層：NA1上= [－74+（－－）+（－－））]+（－－）+（－－）－－=－； NA1下= NA1上=－－；同理可計(jì)算出C柱和F柱的一到六層的折減后的軸力，詳見(jiàn)軸力圖（圖－14）圖－14查荷載規(guī)范中全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖可知貴陽(yáng)市基本風(fēng)壓值（重現(xiàn)期為50年） KN/m2。垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按ωK下式計(jì)算：ωK=βZ μS μZ ω0風(fēng)荷載體型系數(shù)μS ，查荷載規(guī)范可知，矩形平面建筑μS =；風(fēng)壓高度變化系數(shù)μZ ，本工程建在貴陽(yáng)市郊區(qū)，地面粗糙度類(lèi)別為B類(lèi)，查荷載規(guī)范中μZ 之值，按內(nèi)插法計(jì)算。建筑總高H=+5=（m）30m，故取風(fēng)振系數(shù)βZ =各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表1）。取11軸框架為計(jì)算單元，則沿房屋高度的分布風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值為：q(z)=ωK= μS μZ ω0(KN/m)樓層節(jié)點(diǎn)上集中力: 計(jì)算在風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力時(shí)，假定風(fēng)荷載在層間為均勻分布，并假定上下相鄰各半層層高范圍內(nèi)的風(fēng)荷載按集中力作用在本層樓面上。第一層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F1=（+）=(KN)其余樓層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)表27：各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值及樓層節(jié)點(diǎn)集中力標(biāo)準(zhǔn)值表 表27樓層距地面高度HI（m）βZμZμSω0q(z) (KN/m)樓層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值Fi(KN)654321。風(fēng)荷載剪力計(jì)算詳見(jiàn)下表（表28）：風(fēng)荷載作用層剪力表 表28層號(hào)i層高（計(jì)算高度）hi（m）各層集中力Fi（KN）各層剪力Vi= ∑Fi（KN）65254321D值為使柱上下端產(chǎn)生單位相對(duì)位移所需施加的水平力，計(jì)算公式為：D=αC（12 ic/h2）各柱抗側(cè)移剛度D見(jiàn)（表29）設(shè)第i層第j個(gè)柱的D值為Dij，該層柱總數(shù)為m，該層任意柱的剪力為：Vij= Vi（Dij/ ∑Dij）各柱剪力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表29）水平荷載作用下抗側(cè)移剛度D及柱剪力Vij計(jì)算表 表29層/hi柱列軸號(hào)相 對(duì)線剛 度 icK=∑ib/ 2ic底層K=∑ib/ icαC=K/（2+K）底層αC=（+K）/（2+K）Di=αCic相 12 /hi2∑DiVij（KN）6/A CF5/A CF4/A CF3/A CF2/A CF1/ACF注：∑Di的值是按照相對(duì)剛度ic相計(jì)算出來(lái)的值。反彎點(diǎn)距柱下端距離為yh：y=y0+y1+y2+y3式中y0—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度系數(shù)， y1—考慮上下層梁剛度不同時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值 y2,y3—考慮上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值y0根據(jù)結(jié)構(gòu)總層數(shù)m及該柱所在層n及K值查表。例如，計(jì)算6層A柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)y：由m=6，n=6，K=，查表得，y0=，上下層梁相對(duì)剛度無(wú)變化，y1=0；最上層柱y2=0；下層層高與本層層高之比α3= h9/ h10=1，查表得，y3=0；A柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)為：y=y0+y1+y2+y3=+0+0+0=.其余各柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)見(jiàn)（表210）。根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置yh計(jì)算第i層第j個(gè)柱的柱端彎矩。上端彎矩：Mtij=.（1y）；下端彎矩：Mbij=；計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表210）。風(fēng)荷載作用下柱反彎點(diǎn)高度比及柱端彎矩 表210層/hi柱列軸號(hào)Kα1α2α3y0y1y2y3yMtij（）Mbij（）6/A11000C11000F110005/A111000C111000F1110004/A111000C111000F1110003/A11000C111000F1110002/A11000C11