【文章內(nèi)容簡介】 S及相對轉動剛度計算表62 梁柱轉動剛度計算桿件名稱轉動剛度S（KNm）相對轉動剛度框架梁AB跨4Kb=454000=216000BC跨2Kb=2135000=270000框架柱其余層4Kc=483076=332304底層4Kc=474482=297928 61表63 各節(jié)點分配系數(shù)計算節(jié)點層 邊節(jié)點5————4——3——2——1——中間節(jié)點5——4321 彎矩二次分配法 恒載作用下彎矩分配表64 恒載作用下彎矩二次分配邊節(jié)點 中節(jié)點節(jié)點號上柱下柱右梁節(jié)點號　左梁上柱下柱右梁5分配系數(shù)10　固端彎矩　　　　一次分傳 　　二次分配最終彎矩　4分配系數(shù)9　固端彎矩　　　　一次分傳　二次分配最終彎矩3分配系數(shù)8　固端彎矩　　　　一次分傳　二次分配最終彎矩2分配系數(shù)7　固端彎矩　　　　一次分傳　二次分配最終彎矩1分配系數(shù)6　 活載作用下彎矩分配表65 活載作用下彎矩二次分配邊節(jié)點 中節(jié)點節(jié)點號上柱下柱右梁節(jié)點號　左梁上柱下柱右梁5分配系數(shù)10　固端彎矩　　　　一次分傳　　二次分配最終彎矩　4分配系數(shù)9　固端彎矩　　　　一次分傳　二次分配最終彎矩3分配系數(shù)8　固端彎矩　　　　一次分傳　二次分配最終彎矩2分配系數(shù)7　固端彎矩　　　　一次分傳　二次分配最終彎矩1分配系數(shù)6　固端彎矩　　　　一次分傳　二次分配最終彎矩 彎矩調(diào)幅考慮鋼筋混凝土框架的塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，應當對豎向荷載作用下的梁端彎矩進行塑性調(diào)幅。依照工程經(jīng)驗，對語現(xiàn)澆混凝土框架，～。梁端彎矩降低后，會致使跨中彎矩相應增加，圖63，圖64中括號內(nèi)的數(shù)字為梁端彎矩調(diào)幅后的截面彎矩數(shù)值。調(diào)幅后跨中正彎矩不應小于豎向荷載按簡支梁計算的跨中彎矩的50%。 恒載作用下彎矩表66 豎向恒載作用下梁端彎矩調(diào)幅層AB跨BC跨左端中間右端左端中間右端MM39。MM39。MM39。MM39。MM39。MM39。5 4 3 2 1 活載作用下彎矩表67 豎向活載作用下梁端彎矩調(diào)幅層AB跨BC跨左端中間右端左端中間右端MM39。MM39。MM39。MM39。MM39。MM39。5 4 3 2 1 梁端剪力計算均布荷載下: V’=V—qb/2表68 恒載作用下梁端剪力層g（KN/m）L(m)(KNm)（KN）（KN）（KN）（KN）AB跨56 46 36 26 16 BC跨50 40 302010表69 活載作用下梁端剪力層Q（KN/m）L(m)(KNm)（KN）（KN）（KN）（KN）AB跨56 46 36 26 16 BC跨50 40 30 20 10 柱軸力和剪力計算表610 恒載作用下邊柱軸力、剪力層截面橫梁剪力縱向荷載柱重（KN）邊柱軸力邊柱剪力（KN）（KN）（KN）（KN）（KN）5上端 下端4上端 下端3上端 下端2上端 下端1上端 下端說明：=3/=,； ：頂層縱梁及屋面板：256+32 +=頂層次梁及屋面板：（）25（）/42+（）6=一般層縱梁及樓板：256+32 +=一般層次梁及樓板：（）25（）/42+（）6=一般層縱墻：[（）（）]+=一般層橫墻：｛[6（）]+｝ /4=頂層縱向荷載：==一般層縱向荷載：==表612　活載作用下的柱軸力和剪力層橫梁剪力(KN)縱向荷載(KN)邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)橫梁剪力左(KN)橫梁剪力右(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力(KN)中柱剪力(KN)5 4 3 114 2 1 ：=（）32+（）6/22= =（）32+（）6/22= ：=32++（）6= =32++（）6=第7章 內(nèi)力分析內(nèi)力組合公式：框架梁::不考慮地震作用+++++考慮地震作用+梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用+++++考慮地震作用+梁端剪力組合公式:不考慮地震作用+++++考慮地震作用+框架柱： 最大彎矩對應的軸力和剪力：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+最大軸力對應的彎矩：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+ 最小軸力對應的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用 框架梁內(nèi)力組合①梁端負彎矩的塑性調(diào)幅（前面已經(jīng)完成）彎矩調(diào)幅即將框架梁支座處的負彎矩乘以一個小于1的系數(shù),稱為調(diào)幅系數(shù)。框架梁端負彎矩調(diào)幅實際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內(nèi)力重分布《混凝土規(guī)范》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應先調(diào)幅，再與其他荷載效應進行組合?！?。 支座負彎矩降低后，跨中彎矩應加大，應按靜力平衡條件計算調(diào)幅后梁的跨中彎矩值。這樣，在支座出現(xiàn)塑性鉸后，不會導致跨中截面承載力不足。梁跨中彎矩應滿足下列要求： (71） （72） 式中 、——分別為調(diào)幅后梁兩端負彎矩及跨中正彎矩； ——按簡支梁計算的跨中彎矩。②將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為控制截面處的彎矩無論采取何種內(nèi)力分析方法，所得到的框架梁端彎矩均為柱軸線處彎矩，截面配筋計算時，應采用構件端部截面（柱邊緣截面）的彎矩，而不是柱軸線處的彎矩，因而，在內(nèi)力組合前應將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為梁控制截面處的彎矩。梁控制截面處（柱邊緣截面）的彎矩可按下式求得: （73）式中 ——柱軸線處的彎矩； ——梁控制截面處的彎矩； ——按簡支梁計算的支座處剪力； ——支座（柱）寬度。 表71水平地震作用下AB（邊）跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)54321V B 左端M M39。 右端M M39。 跨中M 表72水平地震作用下BC（中）跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)54321V B 左端M M39。 右端M M39。 跨中M 表73風作用下AB（邊）跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)54321V B 左端MM39。右端MM39?？缰蠱表74風作用下BC（中）跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)54321V B 左端M M39。 右端M 表75豎向荷載下AB（邊）跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)54321B