【文章內(nèi)容簡介】


V








B右
M










V








3
A
M










V








B左
M









V








B右
M










V








2
A
M










V








B左
M









V








B右
M










V








1
A
M










V








B左
M









V








B右
M










V








跨間最大彎矩的計算：　　以第一層AB跨梁為例說明計算方法和過程　　計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值由平衡條件確定　　若VA（2q1+q2）al/2≤0說明x≤al其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離則x可由下式求解：　　VAq1xx2q2/（2al）=0　　將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：　　Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）　　若VA（2q1+q2）al/20說明xal則　　x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）　　可得跨間最大正彎矩值：　　Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2　　若VA≤0則Mmax=MA2）VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l　　可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l　　第1層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計值：q1== KN/m q2=（+6）= KN/m　　左震： MA=m　　　　　　MB=m　　　　　　VA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/6+6/2+6/3= KN0　　則Mmax發(fā)生在左支座　　Mmax ==（+）= KNm　　γReMmax== KNm　　右震： MA=m　　　　　　　　MB=m　　　　　VA = （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2　　　　　　=（+）/6+6/2+6/3= KN（2+）0故xal=l/3=　　x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）　　　=（+）/（+）= Mmax =MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2　　　　=+（+）（）2/2+（）/2= KNm　　　　 γREMmax== KNm 其它跨間的最大彎矩計算結(jié)果見下表：跨間最大彎矩計算結(jié)果表層次
1
2
3
跨
AB
BC
AB
BC
AB
BC
Mmax
層次
4
5
6
跨
AB
BC
AB
BC
AB
BC
Mmax
梁端剪力的調(diào)整：　　抗震設(shè)計中其梁端剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：　　V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）對于第6層 AB跨： 梁上荷載設(shè)計值：　　　　　　　q1== KN/m　　 q2=（+6）= KN/m　　 V Gb=6/2+　　 ln== m左震： M lb=m　　　　　　　M rb=m　　　　　　　V =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]　　　　　　　　=[（+）/+]= KN右震： M lb=m　　　　　　　M rb =m　　　　　　　V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+]= KNBC跨：：梁上荷載設(shè)計值：　　　　　　　q1== KN/m　　 q2=（+*）= KN/m　　 V Gb=+　　 ln== m左震： M lb= M rb=m　　　　　　　V =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]　　　　　　　　=[2+]　　　　　　　　= KN右震： M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = KN（2）對于第15層AB跨： q1== KN/m q2=（+6）= KN/m V Gb=6/2+BC跨： q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+　剪力調(diào)整方法同上結(jié)果見各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表四、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次
截面
內(nèi)力
SGk調(diào)幅后
SQk調(diào)幅后
SEk（1）
SEk（2）
γRe[（SGk+）+]
+
+
Mmax
M
M
1
2
N
Nmin
Nmax
6
柱頂
M











N











柱底
M











N











5
柱頂
M











N











柱底
M











N











4
柱頂
M










N










柱底
M











N










3
柱頂
M










N










柱底
M











N










2
柱頂
M










N










柱底
M











N









1
柱頂
M










N









柱底
M











N








　　　　　　　　　　 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次
截面
內(nèi)力
SGk調(diào)幅后
SQk調(diào)幅后
SEk（1）
SEk（2）
γRe[（SGk+）+]
+
+
Mmax
M
M
1
2
N
Nmin
Nmax
6
柱頂
M











N











柱底
M











N











5
柱頂
M











N











柱底
M











N











4
柱頂
M











N










柱底
M











N










3
柱頂
M











N










柱底
M











N









2
柱頂
M











N









柱底
M











N









1
柱頂
M











N










柱底
M











N










五、柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整：A柱：　　第6層按《抗震規(guī)范》無需調(diào)整 第5層柱頂軸壓比： [uN] = N/Ac fc=103/無需調(diào)整 柱底軸壓比： [uN] = N/Ac fc=103/無需調(diào)整　　第4層同理也無需調(diào)整　　第3層柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/　　可知一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求：　　　　　　ΣMc=ηcΣMb　　注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和ηc柱端彎矩增大系數(shù)橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次
6
5
4
截面
柱頂
柱底
柱頂
柱底
柱頂
柱底
γRE（ΣMc=ηcΣMb）






γREN






層次
3
2
1
截面
柱頂
柱底
柱頂
柱底
柱頂
柱底
γRE（ΣMc=ηcΣMb）






γREN






B柱：　　第6層按《抗震規(guī)范》無需調(diào)整　　經(jīng)計算當(dāng)軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時　　方符合調(diào)整的條件可知B柱調(diào)整圖如下：　　橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次
6
5
4
截面
柱頂
柱底
柱頂
柱底
柱頂
柱底
γRE（ΣMc=ηcΣMb）





γREN






層次
3
2
1
截面
柱頂
柱底
柱頂
柱底
柱頂
柱底
γRE（ΣMc=ηcΣMb）





508
γREN






六、柱端剪力組合和設(shè)計值的調(diào)整：　　例：第6層：　　恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/=　　活載SQk =（M上+M下）/h=（）/=　　地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/=調(diào)整：（+）/=橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次
SGk
SQk
SEk1
SEk2
γRe[（SGk+）+]
+
+
V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]
1
2
6









5









4









3









2









1









同理： 橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次
SGk
SQk
SEk1
SEk2
γRe[（SGk+）+]
+
+
V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]
1
2
6









5









4









3









2









1









第六部分：截面設(shè)計一、框架梁：　　以第1層AB跨框架梁的計算為例梁的最不利內(nèi)力：　　經(jīng)以上計算可知梁的最不利內(nèi)力如下：　　跨間： Mmax= KNm 支座A：Mmax= KNm 支座Bl：Mmax= KNm 調(diào)整后剪力：V= KN梁正截面受彎承載力計算：　　抗震設(shè)計中對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量跨中正彎矩按T形截面計算縱筋數(shù)量跨中截面的計算彎矩應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者依據(jù)上述理論得：（1）、考慮跨間最大彎矩處：　　按T形截面設(shè)計翼緣計算寬度bf按跨度考慮取bf=l/3=6/3=2m=2000mm梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋（fy=fy=310N/mm2）h0=ha=60035=565mm因為　　fcm bfhf（ h0 hf/2）=2000120（565120/2）