【文章內(nèi)容簡介】 圖 39 跨中彎矩影響線第 16 頁 共 110 頁圖 310 左邊支點剪力影響線圖 311 右邊支點剪力影響線第 17 頁 共 110 頁圖 312 基本組合彎矩包絡圖圖 313 基本組合剪力包絡圖第 18 頁 共 110 頁圖 314 車道荷載彎矩包絡圖表 31 控制截面內(nèi)力統(tǒng)計表名稱 控制截面 位置基本組合彎矩設計值 )(mNMd?短期組合彎矩設計值 )(mNMS?左 L/4 +08 +07跨中 +07 +07右 L/4 +08 +08邊跨L/8 +08 +08支點 +08 +08L/8 +08 +08L/4 +07 +07主跨跨中 +08 +08表 32 支點反力統(tǒng)計表 節(jié)點號 支點號 恒活相加反力值 （kN） 恒載反力值 （kN） 基本組合反力值 （kN）1 左邊跨支點 +03 +03 +0431 左邊中支點 +04 +04 +0471 右邊中支點 +04 +04 +04101 右邊跨支點 +03 +03 +04 控制截面配筋計算第 19 頁 共 110 頁 預應力鋼筋數(shù)量的確定及布置 估算力筋面積參考文獻[15]P370，按持久狀況正截面抗裂要求估算力筋面積，下面以主跨跨中截面為例說明其計算過程，其它截面的力筋計算結(jié)果見表 3—3 、表 3—4 持久狀況正截面抗裂應滿足下式：，也即 （()0ppNeMAW???()sppMWNeA??1）其中： 荷載短期效應彎矩組合設計值SA毛截面面積W—抗彎慣性矩截面重心到預應力鋼筋合力點的距離pe后張法預應力鋼筋的合力N由表 3—1 查取 2589NmSM??其中截面特性采用毛截面特性，對于跨中截面。PCXPeya?? ， ?? 47XI 3870XWm假設 =，則Pa..()Pe? 12596 ()870peNN???各梁均采用 鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積 ，抗S? 2139pAm?拉強度標準值 ，張拉控制應力取apkMPf16?=1395Mpa,預應力損失按張拉控制應力的 30%估算：8075..0?con?第 20 頁 共 110 頁所需預應力鋼絞線的根數(shù)：=，采用 19 預應力鋼筋束，()pepconsPNA????617842.()95?S?則需鋼束數(shù)為 n=,取 24 束。采用 OVM1519 型錨具，供給的預應力筋的截面面積 ，預留管道直徑為 114mm。2Pm?預應力筋束的布置見圖 315圖 315 主跨跨中截面布筋圖 表 3—3 主跨力筋數(shù)量表 截面名稱 符號 單位支點 L/8 L/4 跨中面積 A　 　 慣矩 I　 　 截面重心至梁上緣距離 　csYm　 截面重心至梁下緣距離 　xm　 上緣 　sW　 截面抵抗矩下緣 　x　 梁高 h　 m　 鋼束重心至截面重心的距離 　pem　 主跨短期荷載彎矩 　sM　N?498694459 245708204 45696974 125892859第 21 頁 共 110 頁有效預加力 　peNN　 力筋根數(shù) 力筋束數(shù)目 40 28 8 24說明：主跨支點截面的力筋束數(shù)目為考慮彎矩折減后的力筋束數(shù)目。計算過程如下( 計算公式參見[11]) ：即 39。218Mqa?此處支座選用 TPZ25000—ZX 和 TPZ25000—DX，兩支座的順橋向?qū)挾染鶠?C=2140mm,則 a=C+h=+=。短期荷載效應組合下的支點反力 R=，則 q=R/a=,則39。2 ?????折減后的彎矩為 ，39。8+2=48695sM?? ?如表 3—1 中所示。按折減后的彎矩算得力筋束數(shù)目為 40 束。表 3—4 邊跨力筋數(shù)量表截面名稱 符號 單位左 L/4 L/2 右 L/4 右 L/8面積 A　 　 慣矩 I　 　 截面重心至梁上緣距離 　csYm　 截面重心至梁下緣距離 　xm　 上緣 　sW　 截面抵抗矩下緣 　x　 梁高 h　 m　 鋼束重心至截面重心的距離 　pem　 邊跨短期荷載彎矩 　sM　N?89084272 39905530 182035486 349974213第 22 頁 共 110 頁有效預加力 　peNN　 力筋根數(shù) 力筋束數(shù)目 18 8 22 34 持久狀況正截面承載能力極限狀態(tài)計算 主跨各控制截面正截面承載力計算 主跨跨中截面正截面承載力計算主跨跨中截面尺寸及配筋情況見圖 315。圖中= (8+2+2)/12= pa=300－=，ph??上翼緣板的平均厚度為：（可用 CAD 計算面積）＝（93602+24300 ）/（1250402）=?有效寬度 的計算（參見[11]）39。fb=120=72m, ,b=?,?,查[11] 圖 ??所以 ，???39。 2()(5)???首先按公式 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得：fcdpdhbfAf??126063384=79863840N，????因為 ，滿足上式要求，屬于第一類 T 形截面，應按986?寬度為 的矩形截面計算其承載力。39。f由 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： 0??x即 1263840..7pdcfAmb???第 23 頁 共 110 頁????將 = 代入下式計算截面承載能力：x=?11700??(2763－)/ =(/)ducfMx?? 610 kNm? ＞ =?kNm?計算結(jié)果表明，主跨跨中截面抗彎承載力滿足要求。（注：在上述計算中，混凝土相對受壓區(qū)高度 =,嚴格地講，對于這種情況，??pu?載力應以鋼筋極限拉應變 = 控制，其承載力應乘以 的修正系數(shù)，即 =?= = ，仍滿足要求）duMkNm?0drMkNm? 主跨 L/4 截面正截面承載力計算主跨 L/4 截面尺寸及配筋情況見圖 316。圖中圖 316 主跨 L/4 截面配筋圖 = (3+)/4= pa=413－=，ph??下翼緣板的平均厚度為：（可用 CAD 計算面積）＝+ （ 18002）/（ 730552）=?有效寬度 的計算（參見[11]）39。fb第 24 頁 共 110 頁=120=72m, b=?,bm?,查[11] 圖 ??所以 ，???39。?首先按公式 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得：fcdpdhbfA??126021128=26621280N，????因為 ，滿足上式要求，屬于第一類 T 形截面，應按1?寬度為 的矩形截面計算其承載力。39。f由 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： 0??x即 Amb??????將 = 代入下式計算截面承載能力：x=?6200??(3943－)/ = (/2)ducfMx?? 610 kNm? ＞ =?kNm?計算結(jié)果表明，主跨 L/4 截面抗彎承載力滿足要求。 （注：在上述計算中，混凝土相對受壓區(qū)高度 =,嚴格地講，對于這種情況，??pu?力應以鋼筋極限拉應變 = 控制，其承載力應乘以 的修正系數(shù)，即=?= = ，仍滿足要求）duMkNm?0drMkNm? 主跨 L/8 截面正截面承載力計算主跨 L/8 截面尺寸及配筋情況見圖 317。圖中第 25 頁 共 110 頁圖 317 主跨 L/8 截面配筋圖 = (7+4+++)/14= pa=553－=，ph??下翼緣板的平均厚度為：（可用 CAD 計算面積）＝+ （ 18002）/（ 2）=?有效寬度 的計算（參見[11]）39。fb=120=72m, b=?,bm?,查[11] 圖 ??所以 ，51..mfb???39。?首先按公式 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得：fcdpdhfA??126073948=93174480N，????因為 ，滿足上式要求，屬于第一類 T 形截面，應按93178?寬度為 的矩形截面計算其承載力。39。f由 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： 0??x第 26 頁 共 110 頁即 1260739486..pdcfAxmb??????將 = 代入下式計算截面承載能力：x=?6060??(5204－)/ = (/2)ducfMx??? 610 kNm? ＞ =?kNm?計算結(jié)果表明，主跨 L/8 截面抗彎承載力滿足要求。（注：在上述計算中，混凝土相對受壓區(qū)高度 =,嚴格地講，對于這種情況，??pu?載力應以鋼筋極限拉應變 = 控制，其承載力應乘以 的修正系數(shù)，即 =?= = ，仍滿足要求）duMkNm?0dM?kNm? 主跨支點截面正截面承載力計算支點截面尺寸及配筋情況見圖 318。圖中圖 318 主跨支點截面配筋圖 第 27 頁 共 110 頁= (9+6+++++)/20= pa==，ph??下翼緣板的平均厚度為：（可用 CAD 計算面積）＝75+ （1800 2）/（ 730702）=?有效寬度 的計算（參見[11]）39。fb， b=(18)40il m????,b,查[11] 圖 ??所以 ，52..msb???39。?首先按公式 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得：fcdpdhbfAf??1260105640=133106400N，????因為 ，屬于第二類 T 形截面136?由 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： ??x 39。39。()pdcdcfffAfbxh???即39。()1260542.(95014)?????????將 = 代入下式計算截面承載能力：x=[?1400??(7137－16339。39。0 0(/2)()(/2)cdcdffff bh????)+?（59001400 ） ?811?（7137811/2）]/1000000 = ? =??kNm?計算結(jié)果表明，主跨支點截面抗彎承載力滿足要求。 （注：在上述計算中，混凝土相對受壓區(qū)高度 1637./???=,嚴格地講，對于這種情況，正截面抗彎承載力應以鋼筋極限拉應變pu?= 控制，其承載力應乘以 的修正系數(shù)，即第 28 頁 共 110 頁=?= = ，仍滿足要求）duMkNm?0dM?kNm? 邊跨各控制截面正截面承載力計算 邊跨左 L/4 截面正截面承載力計算邊跨左 L/4 截面尺寸及配筋情況見圖 319。圖中圖 319 邊跨左 L/4 截面配筋圖= (5+2+2)/9= pa=300－27=273cm，ph??上翼緣板的平均厚度為：（可用 CAD 計算面積）＝（93602+24300 ）/（1250402）=?有效寬度 的計算（參見[11]）39。fb=80=64m, ,b=?,?,查[11] 圖 ??所以 ，???39。 2()(6325).7f???首先按公式 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得：fcdpdhbfAf??126047538= 59897880N，????因為 ，滿足上式要求，屬于第一類 T 形截面，應按598?第 29 頁 共 110 頁寬度為 的矩形截面計算其承載力。39。fb由 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： 0??x即 126475382..0pdcfAmb?????將 = 代入下式計算截面承載能力：x=?11700??(2730－)/ = (/2)ducfMbx??? 610 kNm? ＞ =?kNm?計算結(jié)果表明，邊跨左 L/4 截面抗彎承載力滿足要求。（注：在上述計算中，混凝土相對受壓區(qū)高度 ??=,嚴格地講，對于這種情況，正截面抗彎承載力應以鋼筋極限拉應pu?變 = 控制，其承載力應乘以 的修正系數(shù)，即=?= = ，仍滿足要求）duMkNm?0dM?kNm? 邊跨 L/2 截面正截面承載力計算邊跨 L/2 截面尺寸及配筋情況見圖 320。圖中圖 320 邊跨 L/2 截面配筋圖= (2+2)/4= pa==，ph??上翼緣板的平均厚度為：（可用 CAD 計算面積）第 30 頁 共 110 頁＝（93602+23700 ）/（1250502）=?有效寬度 的計算（參見[11]）39。fb=80=64m, ,b=?,?,查[11] 圖 ??所以 ，???39。 2()(.6315).fb???首先按公式 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得：fcdpdhfA??126021128= 26621280N，????因為 ，滿足上式要求，屬于第一類 T 形截面，應按68?寬度為 的矩形截面計算其承載力。39。f由 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： 0??x即 1268103..45pdcfAmb?????將 = 代入下式計算截面承載能力：x=?11500??(3263－)/ = (/2)ducfMbx??? 610 kNm? ＞ =?kNm?計算結(jié)果表明，邊跨 L/2 截面抗彎承載力滿足要求。（注：在上述計算中，混凝土相對受壓區(qū)高度 =,嚴格地講，對于這種情況，正截面抗彎承載103./??pu?力應以鋼筋極限拉應變 = 控制，其承載力應乘以 的修正系數(shù)，即=?= = ，仍滿足要求）