青島理工大學(xué)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計-榮光多層工業(yè)廠房(編輯修改稿)
2025-09-02 15:04 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 載代表值之和，重力荷載代表值是指100%的恒荷載，50%樓面活荷載和50%的雪荷載之和)。各質(zhì)點的重力荷載代表值取本層樓面重力荷載代表值及與其相鄰上下層間墻（包括門窗）、柱全部重力荷載代表值的一半之和。頂層屋面質(zhì)點重力荷載代表值僅按屋面及其下層的一半計算，突出屋面的局部屋頂按其全部計算，并集中在屋面質(zhì)點上。屋面(第四層)：女兒墻:G女=m（60 m +36 m+6 m）2=機房： G機=屋面： G屋=（36m18m2+30m24m）=主梁：G主=m(60m6+3011+422)=次梁：G次=m（6255 ）m2=第 18 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）柱：G柱=74=外墻:G外=（60+36+6）m2 =19 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）（2）水平地震作用及計算簡圖 ①框架梁線剛度計算【依據(jù)】：《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 32002 。 【設(shè)計】：考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，中邊框架梁的計算分別為：柱的線剛度計算過程見表58：表58 柱的線剛度計算柱的側(cè)移剛度D值按下式計算：D=acc() h2式中，ac為柱側(cè)移剛度修正系數(shù) ，對不同情況按表59計算，其中K表示梁柱線剛度比。表59 柱側(cè)移剛度修正系數(shù)ac第 20 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 底層柱總抗側(cè)移剛度229。D1=6+10+16+42=104第 21 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）kNm二～四層柱總抗側(cè)移剛度229。D2=229。D2=229。D3=6+10+16+42=10kNm【依據(jù)】：《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB 500112010 。 【設(shè)計】：架。③結(jié)構(gòu)基本周期計算對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，其基本周期T1(s)可采用頂點位移法按下式計算： 229。D2D15180。10=6180。106=＞，該框架為規(guī)則框T1= uT—結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移；jT—基本周期的折減系數(shù)，對于框架結(jié)構(gòu)，取jT=T1==180。180。.229=(s)④水平地震作用及樓層地震剪力值【依據(jù)】：《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 、 、?！驹O(shè)計】: 本工程位于招遠市市區(qū),抗震設(shè)防7度,多遇地震,水平地震影響系數(shù)最大值amax=，為Ⅱ類場地,設(shè)計地震分組第三組，＜40m，故可以用底部剪力法計算水平地震作用。a1求值： (其中g(shù)=。h2=)a1=(TgT1)r180。h2180。amax=()180。180。= 第 22 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Geq求值：Geq=∑Gi== 180。104kNFEK求值：FEK=a1Geq=180。180。104kN=180。103kNFi求值：=180。=T1=，所以不用考慮頂部附加水平地震作用。各質(zhì)點的水平地震作用按式計算：Fi=(1dn)FEKGiHi，DFn=dnFEk229。GiHi屋頂機房考慮鞭梢效應(yīng)的影響,則將屋頂機房作為體系的一個質(zhì)點集中于突出部分(即機房屋頂板頂),將該點的地震作用乘以增大系數(shù)3,不應(yīng)向下傳遞,僅作為此處突出部分的計算。 圖55 水平地震作用分布（kN） 圖56 層間剪力分布（kN）第 23 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）⑤最小層間剪力驗算【依據(jù)】：《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ ?！驹O(shè)計】:基本周期T1=(s)，該廠房設(shè)防烈度7度半，=。由Vekjl229。Gj得 j=1nVek4=180。=Vek3=180。=Vek2=180。=Vek4=180。=風(fēng)載計算與計算簡圖【依據(jù)】：《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009— 、 、?！驹O(shè)計】：本設(shè)計地面粗糙程度為C類，高度H30m，bz= w0=，T1==180。=，周期較長，考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響，=，w0T12=，框架結(jié)構(gòu)以剪切變形為主，振型系數(shù)xnyzpzbz=1+得bz如下： yz=sin，帶入公式)2Hmz180。180。sinbz女=1+180。180。sinp180。=bz4=1+180。180。sinp180。=bz3=1+180。180。sinp180。=bz4=1+180。180。sinp180。=bz4=1+ 180。= ，計算結(jié)果見表514。第 24 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）為簡化計算，將矩形分布的風(fēng)荷載折算成節(jié)點集中力Fik：+)6= 第三層：F3k=(+)6=第二層：F2k=(+)6=第一層：F1k=(+)6=22第四層：F4k=(作出風(fēng)荷載作用下的框架計算簡圖如圖57。 圖57 風(fēng)荷載作用下框架簡圖 第 25 頁青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）第6章 水平荷載作用下框架側(cè)移計算 各層抗側(cè)移剛度由于結(jié)構(gòu)縱向抗側(cè)移剛度遠大于橫向抗側(cè)移剛度，故只計算橫向抗側(cè)移剛度。取軸線⑥⑥所在榀中框架：底層柱總抗側(cè)移剛度229。D=180。2+180。4=m； 二～四層柱總抗側(cè)移剛度2
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