【文章內(nèi)容簡介】 [（）()] kN=鋁合金窗（）： kN=貼瓷磚外墻面： [()] kN=水泥粉刷內(nèi)墻面： [()] kN= 合計 底層縱墻： [（）()] kN=鋁合金窗（）： kN=貼瓷磚外墻面： [()] kN=水泥粉刷內(nèi)墻面： [()] kN= 合計 6. 內(nèi)縱墻自重 標準層縱墻： [（）()] kN=門（hb=）： kN=粉刷墻面： [（）()] kN= 合計 底層縱墻： [（）()] kN=門（hb=）： kN=粉刷墻面： [（）()] kN=14. 34kN 合計 7. 內(nèi)隔墻自重 標準層墻重： （）() kN=粉刷墻面： （）() kN= 合計 底層墻重： （）() kN=粉刷墻面： （）() kN= 合計 2．5．2 活荷載標準值計算1. 屋面和樓面活荷載標準值上人屋面：樓面：辦公室：；走廊：：基本雪壓：雪荷載標準值：屋面活荷載和雪荷載不同時考慮，二者中取大值。2．5．3 豎向荷載下框架受荷總圖1. B—C,D—E軸間框架梁屋面板傳荷載：板傳至梁上的三角形或梯形荷載為均布荷載，荷載的傳遞示意圖，如圖2—4所示：圖2—4 荷載傳遞示意圖恒載： 活載： 樓面板傳荷載：荷載傳遞示意圖如圖2——4所示恒載： 活載： 梁自重： 2．B—C,D—E軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 = 活載=板傳荷載 =樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 = 活載=板傳荷載 =C——D軸間框架梁均布荷載為：梁自重: 屋面梁：恒載=梁自重 = 活載=0樓面梁：恒載=梁自重 = 活載=03. B、E軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：女兒墻自重（做法：墻高1100mm，混凝土壓頂100mm）天溝自重：現(xiàn)澆，如圖2——5所示 頂層柱恒載=女兒墻及天溝自重+縱梁自重+板傳荷載 頂層柱活載=板傳荷載 =標準層柱恒載=外縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻 頂層柱活載=板傳荷載 =4. C、D軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 頂層柱活載=板傳荷載 =標準層柱恒載=內(nèi)縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻 頂層柱活載=板傳荷載 =由上可作出框架在豎向荷載作用下的受荷總圖，如圖2——6所示：圖2——6 豎向荷載作用下受荷總圖2．5．4 豎向荷載下框架受荷總圖作用在屋面梁和摟面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值：為了簡化計算，通常將計算單元范圍內(nèi)外墻面的分布荷載化為等量的作用于樓面的集中風荷載。式中：基本風壓 ——風壓高度變化系數(shù)。因建設(shè)地點處于大城市郊區(qū)，地面粗糙程度為B類； ——風荷載體型系數(shù)，查表取=； ——風振系數(shù)。由于結(jié)構(gòu)高度小于30m，則取=； ——下層柱高； ——上層柱高，頂層取女兒墻高度的兩倍； B——計算單元迎風面寬度（B=）計算過程見表2——1表2——1 風荷載標準值計算層數(shù)離地高度　　　　　　　5 4 3 2 1 2．5．5 豎向荷載下框架受荷總圖1. 側(cè)移剛度見表2——2和表2——3表2——2 橫向2—5層D值的計算構(gòu)件名稱B軸柱20909C軸柱35636D軸柱35636E軸柱20909表2——3 橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱B軸柱9967C軸柱12970D軸柱12970E軸柱99672. 風荷載下框架位移計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：式中： ——第j層的剪力； ——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ——第j層的層間位移。第一層的層間位移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標高處的側(cè)移值應(yīng)該是該層以下各層層間側(cè)移之和，頂點側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。j層側(cè)移 頂點側(cè)移 框架在風荷載下側(cè)移的計算見表2——4，如下：表2——4 框架在風荷載下側(cè)移計算層號51130901/2727341130901/1363631130901/937521130901/71431458761/3060側(cè)移驗算：層間最大側(cè)移值為： 1/30601/550，滿足要求頂點側(cè)移 且 u/H=1/75101/650，滿足要求2．6 荷載計算為簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：（1） 恒載滿布情況；（2） 活載分跨布置作用（分左布活載、中布活載、右布活載）（3） 風荷載作用（分左風和右風）對于第（1）種情況，采用分層法計算；第（2）種情況利用PF程序計算；第（3）情況，采用D值法計算。2．6．1 恒載作用下的內(nèi)力計算在豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用分層法進行簡化計算，此時每層框架梁同上、下層柱組成基本計算單元。豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩只在本層內(nèi)進行彎矩分配，單位之間不再進行傳遞。計算步驟如下：（１） 根據(jù)各桿件的線剛度計算各節(jié)點桿端彎矩分配；（２） 計算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩，并將各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配；（３） 將所有桿端的分配彎矩向遠端傳遞；（４） 將個節(jié)點因傳遞彎矩而產(chǎn)生的不平衡彎矩進行第二次分配，使得各節(jié)點處于平衡狀態(tài)；（５） 將各桿件的固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩相加即可得各桿端彎矩。1. 計算分配系數(shù)說明：計算時除底層柱以外，其它各層柱的線剛度先乘以，取傳遞系數(shù)為１／３（梁和底層柱的傳遞系數(shù)為１／２）。分配系數(shù)按以下式計算：式中：　　　　為節(jié)點ｋ第ｉ根桿件的相對轉(zhuǎn)動剛度；　　　　　　　為節(jié)點ｋ各桿件相對轉(zhuǎn)動剛度之和。由于本榀框架結(jié)構(gòu)、受力對稱，在分層法計算時可取半結(jié)構(gòu)進行計算。2. 梁的固端彎矩均布恒載和柱頂集中活載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點不平衡彎矩，利用以下公式計算：可求得各梁端彎矩，如表2——５和表2——６表2——５　　恒載作用下固端彎矩ＢＣ跨ＣＤ跨恒載簡圖固端彎矩簡圖固端彎矩表2——６　　柱頂集中力產(chǎn)生的偏心彎矩Ｂ柱Ｃ柱Ｄ柱Ｅ柱頂層００其他層003. 固端彎矩第一次分配計算過程見圖2——７（括號中為不平衡彎矩）（ａ）　　頂層（ｂ）　　中間層（ｃ）　　底層圖2——７　　恒載作用下分層法計算將圖2——７中（ａ）、（ｂ）、（ｃ）結(jié)果疊加組合后得到框架彎矩圖2——８，可以看出節(jié)點存在不平衡彎矩。圖2——８　　恒載作用下彎矩一次分配圖４. 節(jié)點不平衡彎矩二次分配計算過程見圖2——９所示：（頂層）（四層）（三層）（二層）（底層）圖2——９　　恒載作用下分層法計算（二次分配）將圖2——９中各層結(jié)果組合后得到框架最終彎矩圖2——１０。圖2——１０　　恒載作用下彎矩圖根據(jù)彎矩和剪力的關(guān)系，可采用取隔離體的方法計算剪力：式中：　　　，——簡支梁支座左端和右端剪力標準值（剪力取繞隔離體順時針轉(zhuǎn)動為正）；　　　，——梁端彎矩標準值（以繞桿順時針轉(zhuǎn)為正，逆時針轉(zhuǎn)動為負）。由此計算得出各桿件剪力如圖2——１１所示：圖2——１１　　恒載作用下剪力圖橫梁作用于柱子軸力值即為梁端剪力值，再加上縱梁傳來的軸力值及柱自重?？傻贸鲋S力圖，如圖2——１２所示：圖2——１２　　恒載作用下軸力圖2．6．2 活載作用下的內(nèi)力計算豎向活荷載是可變荷載，它可以單獨的作用在某層的某一跨或某幾跨，也可能同時作用于整個結(jié)構(gòu)。對于構(gòu)件的不同截面或同一截面的不同種類的最不利內(nèi)力往往有個不相同的活荷載最不利布置位置，最不利內(nèi)力的種類來確定。本設(shè)計中將活荷載分跨布置（分為左布活載、中布活載、右布活載三種情況），并求出內(nèi)力，然后疊加求出控制截面的不利內(nèi)力。在分布活荷載下，其集中力會在節(jié)點處產(chǎn)生偏心彎矩。如下：（１） 左布活荷載Ｂ柱：Ｃ柱：　　　　　　　　?。埃ǎ玻?中布活荷載Ｃ柱：　　　　　　　　?。啊　　　。闹骸　　　　　　　　。埃ǎ常?右布活荷載Ｄ柱：　　　　　　　　?。啊　　　。胖夯詈奢d的計算采用ＰＦ程序計算，桿件編號如圖2——１３所示：圖2——１３　　桿件編號用ＰＦ程序分別計算出左布活荷載、中布活荷載和右布活荷載作用下框架內(nèi)力，ＰＦ程序計算輸入、輸出數(shù)據(jù)如下：************************************** * * * 左布荷載內(nèi)力計算 * * * ************************************** The Input Data The General Information E NM NJ NS NLC +07 35 24 12 1 The Information of Membersmember start end A I 1 1 5 2 2 6 3 3 7 4 4 8 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 5 9 9 6 10 10 7 11 11 8 12 12 9 10 13