【文章內(nèi)容簡介】 ) 圖24 計(jì)算 (2)由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算求(如圖25) H2的疏水 圖25 的計(jì)算 再熱蒸汽量為 (3)高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算求（如圖26）H3的疏水為 圖26 的計(jì)算 (4)由除氧器H4熱平衡計(jì)算求（如圖27） 除氧器的物質(zhì)平衡,求凝結(jié)水進(jìn)水量 除氧器出口水量 故 圖27 除氧器的計(jì)算(5)低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算求（如圖28） 圖28 的計(jì)算 (6) 低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算求（如圖29） 圖29 的計(jì)算H6的疏水為 （7）低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算求（如圖210） H7的疏水為 圖210 的計(jì)算 (8) 由低壓加熱器H8,軸封冷卻器SG和凝汽器熱井共同構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算求（如圖211） 圖211 和的計(jì)算 整體熱平衡式(忽略凝結(jié)水在凝結(jié)水泵中的焓升)則凝汽器排汽量為3. 汽輪機(jī)汽耗量計(jì)算和流量的校核 (1)作功不足系數(shù)的計(jì)算 根據(jù)表21及22可知 kJ/kg因此各段抽汽的做功不足系數(shù)為各級抽汽份額及作功不足系數(shù)之乘積列表所示,根據(jù)求得級抽汽量也列于表23中表23 和值（其中=925125kJ/h,見本單元（2）） =(2 )汽輪機(jī)汽耗量的計(jì)算 kg/h (3) 凝汽流量的核算 kg/h 此值與利用凝汽份額直接算得的（見表23）相差4kg/h ，計(jì)算有效。(4)根據(jù)計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列于表24中 表24 各項(xiàng)汽水流量項(xiàng)目符號份額全廠汽水損失軸封供汽鍋爐排污量連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽連續(xù)排污后排污水再熱蒸汽量化學(xué)補(bǔ)充水量鍋爐蒸發(fā)量汽輪機(jī)總耗汽量鍋爐給水量小汽輪機(jī)用汽量4. 汽輪機(jī)功率的核算根據(jù)汽輪機(jī)功率的方程式(其中第1 ，2段抽汽) （ kW ）則汽輪機(jī)各段所做功率（單位kW）如下： KW 因此前述計(jì)算正確。 5. 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計(jì)算(1)機(jī)組熱耗、熱耗率及絕對電耗率(2)鍋爐熱負(fù)荷和管道效率若不考慮再熱管道的能量損失，則 （3）全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)全廠熱效率 全廠熱耗率 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 kg/(kWh) 第三章 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計(jì)算第一節(jié) 燃料性質(zhì)及鍋爐主要熱力參數(shù)（1） 設(shè)計(jì)煤種：平頂山煙煤 （2） 燃料特性參數(shù)（如表31）： 表31 煤種元素分析表煤種元素分析(%)低位發(fā)熱量(kJ/kg)揮發(fā)分水分Wad(%)可磨性系 數(shù)Kkm水分灰分碳?xì)溲醯蚱巾斏綗熋?2625 （3） 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)： 鍋爐型式：HG—1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量：Db=1025t/h　　 過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=，tb=540℃　　 再熱蒸汽出口參數(shù)：，trh=537℃ 汽包壓力：pst= MPa 鍋爐效率：92%（4） 鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù) 爐膛出口過量空氣系數(shù)：= 爐膛漏風(fēng)系數(shù)： 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)：= 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)： 除塵器漏風(fēng)系數(shù)： 空氣預(yù)熱器至引風(fēng)機(jī)煙道的漏風(fēng)系數(shù)：一、鍋爐熱平衡校核 表32 鍋爐熱平衡校核計(jì)算表名稱符號單位公式結(jié)果燃料低發(fā)熱量kJ/kg表3122625預(yù)熱器出口空氣比值采用預(yù)熱器空氣進(jìn)口溫度表1756預(yù)熱器空氣進(jìn)口焓kJ/kg溫焓表冷風(fēng)溫度表1722冷風(fēng)焓kJ/kg溫焓表空氣爐外加熱量kJ/kg燃料物理熱kJ/kg不考慮燃料支配熱量kJ/kg排煙溫度表17155排煙焓kJ/kg溫焓表排煙熱損失=機(jī)械未完全燃燒熱損失采用化學(xué)未完全燃燒熱損失采用鍋爐機(jī)組散熱損失文獻(xiàn)灰渣物理熱損失忽略不計(jì) 續(xù)表總熱損失=++++鍋爐熱效率=熱效率相對誤差第二節(jié) 鍋爐燃燒計(jì)算（1）主要計(jì)算見參數(shù)（如表33） 表33 主要計(jì)算點(diǎn)參數(shù)過熱汽出口焓kJ/kg水蒸汽表3412給水焓kJ/kg水蒸汽表再熱汽出口焓kJ/kg水蒸汽表再熱汽進(jìn)口焓kJ/kg水蒸汽表過熱汽流量 t/h給定再熱汽流量 t/h給定（2）鍋爐每小時(shí)燃料消耗量式中 鍋爐蒸發(fā)量，t/h； 過熱蒸汽出口焓，kJ/kg； 給水焓,kJ/kg； 再熱蒸汽流量,kg/h； 再熱蒸汽出口焓,kJ/kg； 低位發(fā)熱量,kJ/kg； 鍋爐效率；（3）鍋爐計(jì)算燃料消耗量 t/h式中 機(jī)械未完全燃燒熱損失，％（4）理論空氣量的計(jì)算 （5）理論煙氣容積計(jì)算 Nm/kg 式中 所以 Nm/kg第四章 鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇第1節(jié) 磨煤機(jī)選擇一、磨煤機(jī)選擇原則目前有關(guān)磨煤機(jī)的選擇大體是這樣的，對于煤質(zhì)較硬的無煙煤、貧煤以及雜質(zhì)較多的劣質(zhì)煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對于可磨性系數(shù)，或灰份以及水分的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機(jī)；對于多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)的煙煤可以考慮采用風(fēng)扇磨。同時(shí)，在選用磨煤機(jī)的時(shí)候還必須結(jié)合制粉系統(tǒng)一起考慮。 本次設(shè)計(jì)所選擇的磨煤機(jī) 本設(shè)計(jì)所選用的煤種為平頂山煙煤，,且制粉系統(tǒng)為負(fù)壓直吹式，因此考慮采用中速磨煤機(jī)，初步確定為MPS磨。MPS磨煤機(jī)是一種新型中速磨煤機(jī)，它的主要工作部件是磨輥磨環(huán)內(nèi)有三個(gè)磨輥，它們相互間的位置成120176。角。每個(gè)磨輥由于其輥軸位置固定，故只能在原地轉(zhuǎn)動。電動機(jī)通過減速器帶動磨環(huán)轉(zhuǎn)動，磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動。碾磨過程中磨輥對磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)。原煤就在磨輥與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風(fēng)環(huán)流入磨環(huán)上部空間，既對燃料起到干燥作用，又將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內(nèi)重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從風(fēng)環(huán)處落入磨煤機(jī)下部由雜物刮板刮至廢物箱內(nèi)。該型磨煤機(jī)與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點(diǎn)是： (1) 由于輥?zhàn)油庑瓮钩鼋谇驙睿錆L動阻力較??；由于輥?zhàn)映叽绱?，燃料進(jìn)入輥下的條件也較好。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤單位電耗降低。 (2) 由于輥?zhàn)油庑瓮钩鼋谇驙?，比起平盤磨和碗式磨的錐形輥?zhàn)?，磨損均勻性得到了改善。 (3)MPS磨無上磨環(huán)，因而也就不存在像E型磨中上磨環(huán)磨損嚴(yán)重而又難以處理。 (4) MPS 磨在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機(jī)出力，E型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個(gè)磨煤機(jī)的橫向尺寸變大，而 MPS 磨在增大輥?zhàn)又睆綍r(shí)往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對于縮小占地面積，便于大型鍋爐機(jī)組多臺磨的合理布置是很有利的 。 (5)碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機(jī)殼的條件下對碾磨部件施加高壓。 磨煤機(jī)出力的校核 根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》,即大容量鍋爐裝設(shè)的中速磨煤機(jī)易為3～6臺，其中一臺備用。因此，本設(shè)計(jì)選擇6臺，其中一臺備用。每臺磨煤機(jī)的磨煤量 t/h 式中 ——儲備系數(shù)，取=； ——臺數(shù)，取5臺出力按下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： （41） 式中 ——磨環(huán)滾道的中心直徑，在此取3361 mm ——工作燃料對出力的影響系數(shù),； ——工作燃料的可磨性系數(shù),； ——原煤質(zhì)量換算系數(shù)； ——煤粉細(xì)度，查表得=%。計(jì)算如下： 式中 ——實(shí)驗(yàn)室測得可磨性系數(shù)，??； ——水分修正系數(shù)； ——原煤粒度的修正系數(shù)。根據(jù)《發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》，發(fā)電廠采用反擊式碎煤機(jī)后一般可使煤快尺寸調(diào)節(jié)到25~30mm，又規(guī)定：經(jīng)篩、碎后的煤塊大小應(yīng)適應(yīng)磨煤機(jī)的需要，粒度不宜大于30mm。因此，本設(shè)計(jì)取 ，查文獻(xiàn)得：=。其中的計(jì)算如下： 式中 ——工作基最大水分，可取； ——煤的分析基水分，=%； ——煤的平均水分，計(jì)算如下： 式中 ——煤粉水分，取內(nèi)在水分= %； ——磨煤機(jī)入口的燃料水分。 所以 至此由式（41）計(jì)算得： t/h 因此，本設(shè)計(jì)所選磨環(huán)滾道直徑為3361mm的MPS中速磨，出力滿足要求。