【文章內(nèi)容簡介】 438/2 N =2219N ； F力在支點產(chǎn)生的反力F1q=FK/L=2209；F2F=F+F1F=(2209+1420)N =3629N ； （圖b） Mav=F2vL/2=1224mM′av=F1vL/2=453 m（圖C） MaH=F1HL/2=2219 /2 Nm =155 Nm F力產(chǎn)生的彎矩圖（圖d） M2F=FK=2219 Nm =200Nmaa截面（兩軸承的中心所在的垂直面）F產(chǎn)生的彎矩為：MaF=F1FL/2=1420m =99Nm（圖e）；考慮到最不利的情況，把MaF與（M2av+ M2aH）1/2直接相加。 Ma=（M2av+ M2aH）1/2+ MaF=[（86 2+）1/2+99]Nm =276NmM a′=[（M′av）2+ (M′aH）2]1/2+ MaF=[（322+1552）1/2+99] Nm =257 Nm 求軸傳遞的轉矩（圖f） T=Ftd2/2=4438m =m 求危險截面的當量彎矩 由上可知aa截面最危險，其當量彎矩為Me=[M2a+（αT）2]1/2取α=.06，代入上式可得Me=[2762+(）2)1/2 Nm =299Nm ； 計算危險截面處軸的直徑軸的材料選用40號鋼調(diào)質(zhì)處理，由課本P241表141查得σB=650Mpa，由課本P246表143查得許用彎曲應力[σ1b]=60Mpa，則 d≥{Me/[σ1b]} 1/3=[2991000/(60)] 1/3=故d=53mm,安全，該軸強度足夠。輸出軸的設計計算 按扭矩初算軸徑選用45號鋼，根據(jù)d≥C(p/n)1/3并查表142，取C=110， n=d≥110()1/3mm=考慮有鍵槽，將直徑增大5%，則d=(1+5%)mm=初選輸出軸的最小直徑d=48mm 軸的結構設計 軸上零件的定位，固定和裝配單級減速器中可將齒輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，齒輪左面由軸肩定位，右面用擋油盤軸向固定，聯(lián)接以平鍵作過渡配合固定，兩軸承分別以軸肩和大筒定位，采用過盈配合固定 確定軸各段直徑和長度按照軸上兩直徑略有差值1～5mm，軸肩處的直徑差可取6～10mm的規(guī)定，確定輸入軸各級的直徑。具體方法同上輸入軸的設計計算一樣。按照箱體結構尺寸確定輸入軸各級的長度。具體尺寸如下：dd1d2d3d4d5485255708255L1L2L3L4L5L6846050681040 按彎矩復合強度計算 已知作用在齒輪上的圓周力Ft=2T2/d2=2；徑向力Fr= Fttanα/ cosβ=4255tan200/ =1606N；軸向力Fa=Fttanβ=4255=1169N(圖a)所示齒輪分度圓直徑d2=；L=140mm 求垂直面的支承反力 F1v=（FrL/2 Fad2/2）/L=（1606140/21169）/140=419N ；F2v= Fr F1v=1606+419=2025N ； 求水平面的支承反力 F1H=F2H=Ft/2=4255/2= ； 繪垂直面的彎矩圖（圖b）Mav=F2vL/2=2025mM′av=F1vL/2=419m 繪水平面的彎矩圖（圖C） MaH=F1HL/2=2127m 求合成彎矩圖（圖d）；Ma=（M2av+ M2aH）1/2=（+ ）1/2= NmM′a=[（M′av）2+ (MaH）2]1/2=（+ ）1/2=m 求軸傳遞的轉矩（圖e） T=Ftd2/2=4255＝m 求危險截面的當量彎矩 由彎矩圖可知aa截面最危險，其當量彎矩為Me=[M2a+（αT）2]1/2對不變的轉矩，取α=，代入上式可得Me=[+（）2]1/2=m 計算危險截面處軸的直徑軸的材料選用45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，由課本表143查得許用彎曲應力[σ1b]=60Mpa，則 d≥{Me/[σ1b]} 1/3=[103/(60)] 1/3=故d=70mm,安全，該軸強度足夠。7 滾動軸承的選擇及校核計算根據(jù)已知條件，軸承預計壽命163008=38400小時 計算輸入軸承 兩軸承徑向反力：F1Q=FQ( K＋L )/L F1H =2209 ( 140＋90)/140 2127。5 =F2Q=FQK/L F2H =2209 90/140 2127= FR1= FR2=1677軸承受的總徑向力為 Fr1=（FR12＋F1Q2）1/2=（16772＋）1/2=Fr2=（FR