【文章內(nèi)容簡介】 啟閥門約 80 時間控制在 110 秒，保證紅焦熄滅。熄焦工藝中設(shè)置有粉焦沉淀池、清水池和容積 的電動抓斗，電抓斗定時將沉淀池底的粉焦抓到粉焦脫水臺上，脫水后外運，清水池中的水循環(huán)熄焦，不外排。熄焦耗水量為 50m3/h，由污水處理站出水補充，熄焦塔高 68 米，熄焦塔下部 設(shè)有熄焦水噴灑管，頂部設(shè)有折流式木結(jié)構(gòu)的捕集裝置，可捕集熄焦時產(chǎn)生的焦粉和水滴，其除塵效率可達 60%以上，有效改善周圍環(huán)境。 煤氣凈化系統(tǒng)（1）煤氣凈化結(jié)果 凈化后入干煤氣組成（v%）組份 H2 CH4 CO CmHn CO2 N2 O2% 56～60 23～27 5～8 2～4 ～3 3～7 ～ 凈化后干煤氣中的雜質(zhì)含量雜質(zhì)名稱 焦油 粗苯 氨 硫化氫 氰化氫 萘含量 g/Nm3 微量 2～5 ≤ 干煤氣熱值（低）：1700018000kJ/Nm 3（2）冷鼓、電捕工藝選擇擬建項目離心鼓風機選用液力偶合器調(diào)速電機。焦油、氨水的分離采用機械化氨水澄清槽，機械化水平高且檢修方便。煤氣中焦油霧及萘的脫除采用高效蜂窩式電捕焦油器，電捕焦油器布置在鼓風機前，能夠最大限度地保護鼓風機的正常運行，延長使用壽命。各貯槽的放散氣經(jīng)蒸氨廢水洗滌后集中排放，減少了對環(huán)境的污染。工藝流程自煉焦爐吸氣管來的煤氣、焦油、氨水混合物約 82℃經(jīng)氣液分離器分離后，荒煤氣進入橫管初冷器頂部，初冷器分二段，荒煤氣在上段（一段）與逆錯流而上的循環(huán)水間接換熱使其溫度由 8082℃降至 45℃左右，再進入下段（二段）與低溫水逆錯流間接換熱進一步降溫至 22℃，同時煤氣中所含的輕焦油、低沸點物、水份也被冷凝下來，冷卻后的煤氣從橫管初冷器下部排出，進入電捕焦油器，除掉煤氣中夾帶的焦油霧，再由鼓 風機年產(chǎn) 100 萬噸焦化項目（補做）環(huán)境影響評價報告11加壓后送至脫硫工序。橫管初冷器上段（一段）排出的冷凝液經(jīng)水封槽流入上段冷凝液槽，由冷凝液循環(huán)泵送至初冷器上段頂部循環(huán)噴灑，多余部分送機械化氨水澄清槽。初冷器下段（二段）排出的冷凝液經(jīng)水封槽流入下段冷凝液槽，并加兌一定比例的焦油后，用下端冷凝液循環(huán)泵送到初冷器下段頂部循環(huán)噴灑以溶解管壁上附著的萘，多余部分流入上段冷凝液槽。由氣液分離器分離出的焦油氨水在機械化焦油氨水澄清槽內(nèi)澄清分層，進行氨水、焦油和焦油渣的分離。分離氨水后的焦油通過液面調(diào)節(jié)器至焦油中間槽，由焦油泵送往罐區(qū)焦油貯槽。分離焦油后的 熱稀氨水自流入循環(huán)氨水槽，經(jīng)循環(huán)氨水泵加壓后送至焦爐供噴淋冷卻荒煤氣和清掃用。多余的氨水進入剩余氨水槽，用剩余氨水泵送至脫硫工序進行蒸氨，沉淀下來的焦油渣由刮板輸送機連續(xù)刮送至漏嘴排出槽外，定期送往煤場配煤煉焦。為了保證橫管初冷器冷卻效果，在其頂部定期用熱氨水進行噴灑，以及時清洗其中的焦油、萘等雜物。冷凝鼓風工序的各貯槽的放散氣經(jīng)洗氣塔集中洗滌后排放。（3）脫硫蒸氨工藝選擇（1）擬建工程采用以焦爐煤氣中自身含有的氨作吸收劑，以 PDS+栲膠為復合催化劑的脫硫工藝，脫硫塔內(nèi)采用新型輕瓷填料。擬建項目脫硫液的再生工藝為高塔式空氣氧化再生。硫回收采用連續(xù)熔硫釜生產(chǎn)硫磺。剩余氨水蒸氨采用直接蒸汽將氨蒸出，并考慮配入 NaOH 分解氨水中的固定氨。（2）PDS+栲膠法1976 年廣西化工研究所研制成功栲膠法脫硫技術(shù)，它具有改良 ADA 法的幾乎所有優(yōu)點，而且無硫堵現(xiàn)象，由于栲膠資源豐富、價廉易得，故其運行費用比改良 ADA 法低，目前在化肥行業(yè)和焦化行業(yè)運用比較廣泛?；市袠I(yè)只用栲膠法即可，焦爐氣大多采用以焦爐煤氣中自身含有的氨為堿源，PDS+栲膠為復合催化劑的脫硫工藝。該法脫硫效率高，不必外加堿源，循環(huán)液中含鹽量少，不易累 積，可不設(shè)提鹽裝置，產(chǎn)生的廢液少且可回兌煉焦煤中，因此不僅具有投資省、操作 費用低、運行穩(wěn)定的特點，而且具有良好的環(huán)保效果。年產(chǎn) 100 萬噸焦化項目（補做）環(huán)境影響評價報告12近年來，在原有 PDS+栲膠法的基礎(chǔ)上，我國鞍鋼集團設(shè)計院開發(fā)出了一種脫硫與再生一體化的一塔式脫硫?qū)＠夹g(shù)，該專利技術(shù)是將噴射器安裝在脫硫塔頂部，使脫硫塔和再生塔成為一體化，不再 設(shè)獨立的噴射再生槽、液封槽、硫泡沫槽、反應(yīng)槽、富液泵、貧液中間槽等設(shè)備，省去了原有高塔再生需配套的壓縮空氣裝置，該工藝具有流程短、設(shè)備集成度高、占地面積小、工程投資低，節(jié)能等優(yōu) 點，具有很大的推廣價值，己受到業(yè)內(nèi)廣泛的關(guān)注。工藝流程來自冷鼓工序的粗煤氣進入預冷塔與塔頂噴灑的循環(huán)冷卻液逆向接觸，被冷至30℃，循環(huán)冷卻液從塔下部用泵抽出送至循環(huán)液冷卻器，用低溫水冷卻至 28℃后進入塔頂循環(huán)噴灑。采取部分剩余氨水更新循環(huán)冷卻液，多余的循環(huán)液返回冷凝鼓風工序。預冷后的粗煤氣進入脫硫塔下部與塔頂噴淋下來的脫硫液逆流接觸洗滌后，煤氣中 H2S 含量≤200mg/Nm 3，煤氣經(jīng)捕霧段除去霧滴后 經(jīng)外管將煤氣送往硫銨工序。在脫硫塔內(nèi)發(fā)生的主反應(yīng)：NH40H（液）＋H 2S（氣）＝NH 4HS（液）＋H 2O （1）NH40H（液）＋CO 2（氣）＝(NH 4) 2CO3＋H 2O （2）(NH4) 2CO3＋H 2S＝NH 4HS＋NH 4HCO3 （3）從脫硫塔中吸收了 H2S 和 HCN 的脫硫液經(jīng)液封槽后進入溶液循環(huán)槽，經(jīng)補充少許從蒸氨來的濃氨水和催化劑貯槽滴加的催化劑溶液后，用溶液循環(huán)泵抽送至預熱器，再進入再生塔下部與空壓站來的壓縮空氣并流再生，再生后的脫硫貧液返回脫硫塔頂循環(huán)噴淋脫硫。再生塔內(nèi)發(fā)生的再生反應(yīng)：NH4HS＋1/2O 2＝NH 4OH＋S↓ （1）H2S＋1/2O 2＝H 2O＋S↓ （2）浮選出的硫泡沫則由再生塔頂部擴大部分排至硫泡沫槽，再由硫泡沫泵加壓后送至熔硫釜連續(xù)熔硫，生產(chǎn)硫磺外售。熔硫釜內(nèi)分離的清液送至溶液循環(huán)槽循環(huán)使用。由于要補充被排走的脫硫廢液和生產(chǎn)中的液相損耗，應(yīng)當連續(xù)補充含氨溶液。本工段所補充的溶液是來自蒸氨工序的 18%的氨水，溫度約 30℃。由冷鼓來的剩余氨水與從蒸氨塔底來的蒸氨廢水在氨水換熱器中換熱并加入堿液后進入蒸氨塔，在蒸氨塔中被蒸汽直接蒸餾，蒸出的氨汽入氨分縮器用循環(huán)水冷卻，冷凝下來的液體入蒸氨塔頂作回流，未冷凝的含 NH3約 18%的氨汽進入氨冷凝冷卻器，用年產(chǎn) 100 萬噸焦化項目（補做）環(huán)境影響評價報告13循環(huán)水冷凝成濃氨水送脫硫工序作為脫硫補充液。蒸氨塔塔底排出的蒸氨廢水在氨水換熱器中與剩余氨水換熱后，進入蒸氨廢水中間槽，然后由廢水泵加壓經(jīng)廢水冷卻器冷卻后，送至生化處理。催化劑溶液的配制：由于生產(chǎn)中的各種損耗，需要定時補充催化劑。本工段催化劑補充時間為每天一次，在一天 24 小時均勻滴加到溶液循環(huán)槽。本工段一旦出現(xiàn)停電等重大事故時，脫硫塔內(nèi)脫硫液經(jīng)液封槽流入溶液循環(huán)槽和事故槽內(nèi)，低于液封槽出口的脫硫液將排入低位槽，而再生塔內(nèi)所有的脫硫液自流進入事故槽內(nèi)。位于管道溝內(nèi)的積 液也被排入其液位更低的低位槽。（4）硫銨工段工藝選擇擬建項目煤氣的脫氨采用噴淋式飽和器新工藝，該工藝集酸洗與結(jié)晶為一體，流程簡單，具有煤氣系統(tǒng)阻力小，結(jié)晶顆粒大，硫 銨質(zhì)量好等 優(yōu)點。硫銨干燥采用振動流化床干燥器，具有干燥效果好，操作彈性大不易結(jié)塊等特點。除塵采用旋風除塵器及霧膜水浴除塵器兩級除塵，效果好。工藝流程由脫硫工序送來的煤氣經(jīng)煤氣預熱器后進入噴淋式硫銨飽和器上段的噴淋室，在此煤氣與循環(huán)母液充分接觸，使其中的氨被母液中的硫酸吸收，然后經(jīng)硫銨飽和器內(nèi)旋風式除酸器，分離煤氣所夾帶 的酸霧后送至終冷洗脫苯工序。在硫銨飽和器內(nèi)發(fā)生的主要反應(yīng)如下：H2SO4+NH3=NH4HSO4 (1)H2SO4+2NH3=(NH4)2SO4 (2)NH4HSO4+NH3=(NH4)2SO4 (3)在飽和器下部的母液，用循環(huán)母液泵連續(xù)抽出送至上段進行噴灑，吸收煤氣中的氨，并循環(huán)攪動母液以改善硫銨結(jié)晶過程，飽和器母液中不斷有硫銨結(jié)晶生成，用結(jié)晶泵將其同一部分母液送至結(jié)晶槽，排放到離心機內(nèi)進行離心分離濾除母液，離心分離出的母液與結(jié)晶槽溢流出來的母液一同自流回飽和器。從離心機卸出的硫銨結(jié)晶，由螺旋輸送機送至振動流化床干燥器，并用被熱風器加熱的空氣干燥，再經(jīng)冷風機用冷風冷卻后進年產(chǎn) 100 萬噸焦化項目（補做）環(huán)境影響評價報告14入硫銨貯斗，稱量、包裝送入硫銨成品庫。噴淋室溢流的母液入滿流槽，將少量的酸焦油分離，分離酸焦油后的母液入母液貯槽，經(jīng)小母液泵加壓后送噴 淋室噴淋。由庫區(qū)來的硫酸送至硫酸高位槽，經(jīng)控制流量自流入滿流槽，調(diào)節(jié)硫銨飽和器內(nèi)溶液的酸度。振動流化床干燥器所用的熱空氣，經(jīng)熱風器加熱后送入，振動流化床干燥器排出的廢氣經(jīng)旋風除塵器捕集夾帶的細粒硫銨結(jié)晶后，由排風機抽送至霧膜水浴除塵器進行濕式再除塵，最后排入大氣。（5）洗脫苯工藝選擇本工序包括終冷、洗苯、脫苯三部分。終冷主要是將硫銨來的煤氣冷卻到 25～27℃；洗苯是用焦油洗油洗去煤氣中的苯，洗苯后煤氣含苯量為 2～5g/Nm 3；脫苯是將洗苯后的含苯富油經(jīng)管式爐加熱后脫苯，生產(chǎn)粗苯送原料產(chǎn)品罐區(qū)裝車外售，脫苯后的貧油返回洗苯塔循環(huán)使用。洗苯洗油用焦油洗油洗苯。脫苯采用管式爐加熱富油，一塔脫苯工藝生產(chǎn)粗苯及脫苯塔側(cè)線切取萘餾分工藝。終冷采用橫管冷卻器，分上下兩段，分別用循環(huán)水和制冷水冷卻。工藝流程來自硫銨工序的粗煤氣，經(jīng)終冷塔上段的循環(huán)水和下段的低溫水換熱后，將煤氣由55℃降至 27℃，然后 進入洗苯塔由下而上經(jīng)過洗苯塔填料層，與塔頂噴淋的貧油逆流接觸，煤氣中的苯被循環(huán)洗油吸收，再經(jīng)塔的捕霧段脫除 霧滴后出洗苯塔，其中一部分送焦爐做回爐煤氣，一部分送粗苯管式爐作燃料，一部分送低溫水系統(tǒng)制冷機組作燃料，一部分送鍋爐作燃料，剩余送 煉鐵廠。從洗苯塔底來的富油由貧富油泵加壓后進入油汽換熱器與脫苯塔頂部來的 93℃的熱粗苯氣體換熱使富油預熱到 6070℃，然后入 貧富油 換熱器與脫苯塔底部出來的熱貧油換熱，最后進入管式加熱 爐被加熱到 180℃左右進 入脫苯塔進行蒸餾。從脫苯塔頂部出來的粗苯蒸汽進入油汽換熱器與洗苯塔來的富油換熱降溫，部分粗苯蒸汽被冷凝下來，然后進入粗苯冷凝冷卻器用低溫水冷卻至 2530℃，進入粗苯油水分離器進行分離，分年產(chǎn) 100 萬噸焦化項目（補做）環(huán)境影響評價報告15離出的粗苯入粗苯回流槽，部分粗苯經(jīng)粗苯回流泵送至脫苯塔頂作回流，其余進入粗苯中間槽，經(jīng)計量后送入粗苯貯槽，再用粗苯 輸送泵定期送往庫區(qū)貯存、外售。粗苯油水分離器分離出的油水混合物入控制分離器，在此分離出的洗油送至粗苯地下槽，經(jīng)液下泵送貧油槽，分離的粗苯分離水送生化處理。脫苯后的熱貧油從脫苯塔底部流出，自流入貧富油換熱器與富油換熱，將溫度降至120℃左右，進入貧油槽由貧油泵加壓送至貧油冷卻器分 別被循環(huán)水和低溫水冷卻至30℃左右，送洗苯塔循環(huán)噴淋洗滌煤氣。 蒸汽被粗苯管式加熱爐過熱至 400450℃左右，部分作為洗油再生器的熱源，另一部分直接進入脫苯塔作為其熱源，管式爐所需燃料由洗苯后的煤氣供給。為了降低洗油中的含萘量，在脫苯塔側(cè)線引出萘油餾份，以降低貧油含萘，引出的萘油餾份進入萘揚液槽，用蒸汽壓出送冷鼓工序的機械化氨水澄清槽。由庫區(qū)來的新洗油送入貧油槽，作循環(huán)洗油的補充，由終冷塔冷凝所得的煤氣冷凝液由冷凝液輸送泵送至冷鼓工序。洗油在循環(huán)使用過程中質(zhì)量逐漸惡化，為保證洗油質(zhì)量采用洗油再生器將部分洗油再生，洗油再生量為循環(huán)洗油量的 %，用過熱蒸汽加熱，蒸出的輕組分油氣進入脫苯塔，殘留在再生器底部的殘渣排入殘渣池定期送往煤場。 輔助生產(chǎn)設(shè)施排污環(huán)節(jié)分析循環(huán)水系統(tǒng)擬建工程設(shè)有煤氣凈化循環(huán)水系統(tǒng)和制冷循環(huán)水系統(tǒng)，循環(huán)水系統(tǒng)運行一段時間后定期有部分廢水排放?？諌赫究諌赫镜奈廴驹粗饕獮榭諌簷C產(chǎn)生的噪聲。制冷站擬建工程選用兩臺直燃式溴化鋰吸收式冷熱水機組，用焦爐煤氣作熱源，燃燒后的廢氣從煙囪排放。煙囪中主要污染物為二氧化氮和二氧化硫。 全廠工藝流程詳見《圖 213 全廠工藝方塊流程圖》年產(chǎn) 100 萬噸焦化項目（補做）環(huán)境影響評價報告16年產(chǎn) 100 萬噸焦化項目（補做）環(huán)境影響評價報告17 主要技術(shù)經(jīng)濟指標擬建項目主要技術(shù)經(jīng)濟指標見表 。表 主要經(jīng)濟技術(shù)指標表序號 項目名稱 單位 數(shù)量 備注一 生產(chǎn)規(guī)模1 焦化裝置公稱能力 t/a 1000000計算產(chǎn)量 t/a 10698162 干熄焦裝置 t/h 11403 干熄焦電站 MW 16二 年操作日1 焦化裝置 小時 8760 365 天2 干熄焦裝置 小時 8280 345 天3 干熄焦配套電站 小時 7600 316 天三 產(chǎn)品方案1 冶金焦（全干） 1069816其中：粒度40mm 9202224025mm 748872510mm 3209410mmt/a427932 焦爐煤氣 471 53767 Nm3/h其中： 焦爐自用 219 25000Nm3/h化產(chǎn)工序管式爐用 1027Nm3/h制冷站用 1438 Nm3/h蒸汽鍋爐用 27 3084Nm3/h 供金屬鎂燃料氣106Nm3/a 23219Nm3/h3 粗焦油 t/a 50000 含水≤4%4 硫磺 t/a 23005 硫銨 t/a 130006 粗苯 t/a 120227 干熄焦余熱發(fā)電量