【文章內(nèi)容簡介】 t——最大設計流量時的流行時間，s，取t=30s。（2）水流斷面面積AA=Qmax/v=247。=（m2） （132）（3）池總寬度BB=nb （133）取n=2格，每格寬b=則，B=2=（m）（4）有效水深h2h2=A/B=247。=（m）（，1）（m），符合要求 （134）寬深比b/h2=247。=（1，），符合要求 （135）（5）沉砂斗容積V V==30286400247。（106）≈（m3） （136）式中，X——城市污水沉砂量，m3/106m3污水，取X=30m3/106m3污水； T——清除沉砂的間隔時間，d，取T=2d。（6）每個沉砂斗容積V0設每格有2個沉砂斗，則共有4個。V0=247。4=（m3）（7）沉砂斗尺寸 ①沉砂斗上口寬a （137） 式中，55176?！繁谂c水平面的傾角； h339。——斗高，m，取h339。=； a1——斗底寬，m，取a1=。 ②沉砂斗容積V0 V0=h339。（2a2+2aa1+2a12）/6=（212+21+2）247。6 （138） =（m3）（m3），符合要求（8）沉砂室高度h3采用重力排砂，坡向砂斗。沉砂室由兩部分組成：一部分為沉砂斗，另一部分為沉砂池坡向沉砂斗的過渡部分，沉砂室的寬度為[2（L2+a）+]。則，L2=（）/2=（92）247。2=（m） （139）h3=h339。+L2=+=（m） （140）（9）沉砂池總高度H取超高h1=則，H=h1+h2+h3=++=（m），取H=（m） （141）（10）驗算最小流速vminvmin=Qmin/ωmin （142）ωmin=bh2 （143）式中，Qmin——最小流量，m3/s，～，取Qmin=； ωmin——最小流量時沉砂池中的水流斷面面積，m2。帶入數(shù)據(jù)計算得，vmin=247。（）=（m/s）（m/s） 圖52 平流式沉砂池計算圖（單位：mm） Horizontal flow grlt removal tank calculation chart 氧化溝 設計參數(shù)采用帕斯維爾（Pasveer）氧化溝。（1） 設計流量Q=104m3/d=（2） 設計進水水質(zhì)：BOD5濃度S0=180mg/L；TSS濃度X0=200mg/L；VSS=140mg/L（VSS/TSS=）；TKN=45mg/L（進水中認為不含硝態(tài)氮）；NH3N=30mg/L；SALK=280mg/L（以CaCO3計，一般城市污水多采用此值）；最低水溫T=14℃；最高水溫T=25℃。（3）設計出水水質(zhì)：BOD5濃度Se=15mg/L；TSS濃度Xe=20mg/L；NH3N=10mg/L；TN=15mg/L。（4）考慮污泥穩(wěn)定化污泥齡θc=30d，污泥產(chǎn)率系數(shù)Y=，內(nèi)源代謝系數(shù)Kd=混合液懸浮固體濃度（MLSS）X=4000mg/L混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度（MLVSS）XV=2800mg/L（MLVSS/MLSS=）20℃時脫硝率qdn=（還原的NO3N）/（kgMLVSSd） 設計計算（1）去除BOD5 ①氧化溝出水溶解性BOD5濃度S S=SeS1 （144） S1=（VSS/TSS）Xe（5） （145） 式中，S1——沉淀池出水中的VSS所構成的BOD5濃度。 帶入數(shù)據(jù)計算得，S1=20（5）=（mg/L） S==（mg/L） ②好氧區(qū)容積V1 V1=YθcQΔS/[XV（1+Kdθc）] （146） ΔS=S0S （147） 帶入數(shù)據(jù)計算得，V1=3010000（）247。[（1+30）] =（m3） ③好氧區(qū)水力停留時間t1 t1=V1/Q=247。10000=（d）=（h） （148） ④剩余污泥量ΔX ΔX=QΔSY/（1+Kdθc）+QX1QXe （149） X1=X0VSS （150） 帶入數(shù)據(jù)計算得，ΔX=10000（）247。（1+30）+10000（）10000 =+600200≈（kg/d） 去除每1kgBOD5產(chǎn)生的干污泥量： ΔX/[Q（S0Se）]=247。[10000（）]=（kgDs/kgBOD5） （151）（2）脫氮 ①需氧化的氨氮量N1 %，則用于生物合成的總氮量 N0=1000247。10000=（mg/L） （152）需要氧化的NH3N量N1=進水TKN出水NH3NN0==（mg/L）（153） ②脫氮量Nr Nr=進水TKN出水TNN0==（mg/L） （154） ③堿度平衡一般認為，剩余堿度達到100mg/L（以CaCO3計），即可保持pH≥，生物反應能夠正常進行。；；。剩余堿度SALK1=原水堿度硝化消耗堿度+反硝化產(chǎn)生堿度+氧化BOD5產(chǎn)生堿度 （155） =++ =++（） =++ =（mg/L）此值可保持pH≥，硝化和反硝化反應能夠正常進行。 ④脫氮所需的池容V2 脫硝率qdn(t)=qdn(20)(t20) （156） 故，qdn(14)=(1420)=[kg（還原的NO3N）/（kgMLVSSd）] V2=QNr/qdn(14)XV=10000247。（2800）≈4124（m3 ） （157） ⑤脫氮水力停留時間t2 t2=V2/Q=4124247。10000=（d）=（h） （158）（3）氧化溝總?cè)莘eV及停留時間TV=V1+V2=+4124=（m3） （159）T=V/Q=247。10000=（d）=（h）（16，24）（h），符合要求（160）校核污泥負荷N=QS0/XVV=10000247。（） （161） =[kgBOD5/（kgMLVSSd）] （，）[kgBOD5/（kgMLVSSd）]，符合要求（4）需氧量 ①設計需氧量AOR AOR=去除BOD5需氧量剩余污泥中BOD5的需氧量+去除NH3N耗氧量剩余污泥中NH3N的耗氧量脫氮產(chǎn)氧量 （162） D1=a39。QΔS+b39。VXV=10000（）+ （163） ≈（kg/d） 式中，a39。——微生物對有機底物氧化分解的需氧率，取a39。=； b39?！钚晕勰辔⑸镒陨硌趸男柩趼?，取b39。=。 （用于生物合成的部分） D2= （164） ΔX1=YQΔS/（1+Kdθc） （165） 式中，ΔX1——氧化溝剩余污泥，kg/d。帶入數(shù)據(jù)計算得，ΔX1=10000（）247。（1+30）≈（kg/d） D2==（kg/d） 。 D3=（TKN出水NH3N）Q/1000 （166） =（4510）10000247。1000=1610（kg/d） D4=污泥含氮率ΔX1=≈（kg/d） （167） 。 D5=脫氮量=10000247。1000=（kg/d）（168） AOR=D1D2+D3D4D5=+ （169） =（kg/d） ，則AOR==（kg/d） 去除每1kgBOD5的需氧量=AOR/QΔS （170） =247。[10000（）] =（kgO2/kgBOD5） 此值略高于（，）kgO2/kgBOD5的范圍，可行 ②標準狀態(tài)下需氧量SOR SOR= （171） ρ=所在地區(qū)實際氣壓/（105） （172） 式中，Cs(20)——20℃時氧的飽和度，mg/L，取Cs（20）=； Cs(T)——T℃時氧的飽和度，mg/L，T為進水最高溫度25℃，取Cs(25)= mg/L； C——溶解氧濃度，mg/L，取C=2mg/L； α、β——修正系數(shù)，取α=，取β=。 帶入數(shù)據(jù)計算得，SOR= （173） =（kg/d） 去除每1kgBOD5的標準需氧量SOR/QΔS =247。[10000（）]=（kgO2/kgBOD5） （174）（5）氧化溝尺寸取氧化溝水深H=，，單溝道寬b=8m。設氧化溝四座，單座氧化溝容積V單=V/4=247。4≈2024（m3）氧化溝面積A=V單/H=2024247?！郑╩2） （175）彎道部分的面積A1=2π（8+）8/≈（m2） （176）直線段部分面積A2=AA1=≈371（m2） （177）直線段部分長度L=A2/2b=371247。（28）≈（m） （178）（6）進水管和出水管污泥回流比R=100%，取管道流速v=1m/s。進出水管流量Q1=（1+R）Q/2=（1+1）247。2=（m3/s） （179）管道過水斷面A=Q1/v=247。1=（m2） （180）管徑d===（m），（400mm） （181）校核管道流速v=Q1/A==（m/s）≤1（m/s），符合要求 （182）（7）出水堰及出水豎井為了能夠調(diào)節(jié)曝氣轉(zhuǎn)碟的淹沒深度，氧化溝出水設置出水豎井，豎井內(nèi)安裝電動可調(diào)堰。初步估算δ/H，因此按薄壁堰來計算。 ①出水堰 Q=（183） 式中，b——堰寬，m； H——堰上水頭高，m，取H=。 則，b===（m） （184） ②出水豎井 考慮可調(diào)堰的安裝要求。 出水豎井長L=2+b=2+=（m） 水豎井平面尺寸為LB=氧化溝出水孔尺寸為bh=（正常運行時，）（8）曝氣設備選擇曝氣設備選用轉(zhuǎn)碟式氧化溝曝氣機，轉(zhuǎn)碟直徑為D=1400mm，（hds）,每米軸安裝碟片不少于5片。單座氧化溝需氧量SOR1=SOR/4=247。4=（kgO2/d）=（kgO2/h）所需碟片數(shù)量n=SOR1/=247。≈70（片）單座氧化溝設三組曝氣轉(zhuǎn)碟，每組轉(zhuǎn)碟的碟片數(shù)n1=n/3=70247。3=（片）每米轉(zhuǎn)碟安裝的碟片數(shù)n2=≈3（片）5（片），故安裝5片。式中，——最外側(cè)碟片距氧化溝池內(nèi)壁的距離，m。每組轉(zhuǎn)碟配電機功率為22kW，單座氧化溝所需電機功率N=322=66（kW）為了使