【文章內(nèi)容簡介】 屋面自重： （63+6）6=頂層邊節(jié)點之中荷載： G 4A=G4D=118KN圖 42 恒載頂層集中力中柱連系梁自重： 625=27KN淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 12 頁 共 113 頁粉刷： 2（）617=連系梁傳來屋面自重： 66=（6+）=次梁自重： 625=27KN梁側(cè)粉刷： 2（）617=次梁傳來屋面自重：（63+6）6=頂層中節(jié)點集中荷載： G 4B=G4C= 活載Q4A=Q4D=66=Q4B=Q4C=36+（+6）= 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 恒載（圖 43）邊柱連系梁自重： 27KN粉刷： 鋁合金窗自重： 22=窗下墻體自重： （）=粉刷： 2（）17=窗邊墻體自重： （2）=粉刷： 2（2）17=連系梁傳來樓面自重： 66=次梁自重： 625=27KN梁側(cè)粉刷： 2（）617=次梁傳來樓面自重： （63+6）6=中間層邊節(jié)點集中荷載：GA=GD=框架柱自重： G A’=GD’=25=淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 13 頁 共 113 頁中柱連系梁自重： 625=27KN粉刷： 2（）617=內(nèi)墻自重（忽略門窗按墻重量計算）：（）（）=42KN粉刷： 2（）（）17=連系梁傳來樓面自重： 66=（6+）=次梁自重： 625=27KN梁側(cè)粉刷： 2（）617=次梁傳來樓面自重： （63+6）6= 中間層中節(jié)點集中荷載： GB=GC=柱傳來集中荷載： G B’=GC’=25= 活載：QA=QD=662=9KNQB=QC=362+（+6）2=圖 43 恒載中間層節(jié)點集中力 風荷載已知基本風壓 W0=，地面粗糙度屬 B 類，按荷載規(guī)范 Wk=β zμ sμ zW0。風載體型系數(shù) μ s：迎風面為 ，因結(jié)構(gòu)高度H=30m（從室外地面算起） ，取風振系數(shù) β z=，計算過程如表 41 所示，淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 14 頁 共 113 頁風荷載圖見圖 44。 圖 44 橫向框架上的風荷載A1=（+）/26= 2A2=6= m2A3=6= m2A4=（+）6= m 2表 41 風荷載計算層次 β z μ s Z（m） μ z W0（KN/m 2） A（m 2） Pi（KN）4 1 3 1 2 1 1 1 1 地震作用 建筑物總重力荷載代表值 Gi 的計算（a)集中于屋蓋處的質(zhì)點重力荷載代表值 G450%的雪載： 42=層面恒載： 42=淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 15 頁 共 113 頁橫梁： 6215+8=縱梁： （27+）47=女兒墻： (+42) 2=柱重： 2584=橫墻：（）21+[（）]2=縱墻：[（）2] 14+[() 12+2] =（忽略內(nèi)縱墻的門窗按墻重量計算）鋁合金窗： 2821/2=G4=（b)集中于三、四層處的質(zhì)點重力荷載代表值 G3～G250%樓面活載：{62+62+[42(6+)+(4262) 6] 2}=樓面恒載： 42=橫梁： 縱梁： 柱重： 2=橫墻： 2=縱墻： 2=鋼窗： 2=G3=G2=c)集中于二層處的質(zhì)點重力荷載標準值 G150%樓面活載： 樓面恒載： 橫梁： 縱梁： 柱重： 25（+）/284=橫墻： +淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 16 頁 共 113 頁縱墻： +鋼窗： 2=G1=7952kN 地震作用計算（1）框架柱的抗側(cè)移剛度 在計算梁、柱線剛度時，應考慮樓蓋對框架梁影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取 I=2I0；邊框架梁取 I=；在裝配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎矩慣性取 I=；邊框架梁取 I=,I0為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩（C30 混凝土：E= ） 。27/?表 42 橫梁、柱線剛度截面尺寸桿件B(mm) H(mm)Ec(kN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)i= Ec I/L(kNmm)相對剛度邊框架梁 300 600 30 109 109 6000 107 1邊框架梁 300 450 30 109 109 2700 107 中框架梁 300 600 30 109 109 6000 107 中框架梁 300 450 30 109 109 2700 107 底層框架柱 600 600 30 109 109 5150 107 中層框架柱 600 600 30 109 109 3900 107 框架柱的側(cè)移剛度 D 值按下式計算：式中，一般層：21chiD?? cbc iK2 。?????底層： cbi 。?Kc各層框架柱的抗側(cè)移剛度計算見表 43（C30 混凝土：E= ）27/? 淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 17 頁 共 113 頁 表 43 框架柱橫向側(cè)移剛度 D 值項目層 柱類型及截面K=∑i c/2iz(一般層)K=∑i c/iz (底層)α c=K/(2+K)(一般層)α c=(+K)/(2+K)(底層)D=α ciz(12/h2)(kN/mm)根數(shù)邊框架邊柱(600600) 4邊框架中柱(600600) 4中框架邊柱(600600) 12二至四層 中框架中柱(600600) 12邊框架邊柱(600600) 4邊框架中柱(600600) 4中框架邊柱(600600) 12底層中框架中柱(600600) 12ic：梁的線剛度，i z：柱的線剛度。底層：∑D=4(+)+12(+)=二～四層：∑D=4(+)+12(+)=（2）框架自振周期的計算表 44 框架頂點假想水平位移△計算表層 Gi（KN） ∑G i（KN） ∑D(kN/mm)∑G i /∑D (層間相對位移)總位移△(mm)4 3 2 1 7952 注：D 值計算方法詳見《建筑抗震設計規(guī)范》 。則自振周期為： = =??017.?其中：α 0為考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，對于框架取 ，△為框架假想淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 18 頁 共 113 頁水平位移，計算見表 44。（3）地震作用計算根據(jù)本工程抗震設防烈度為 7 度，設計基本地震加速度值為 ，地震分組為二組，場地類別為二類場地土，查《建筑抗震設計規(guī)范》表 特征周期Tg= ，水平地震影響系數(shù)最大值 ??由于 T1Tg，α 1=η 2α max=1=結(jié)構(gòu)等效總重力荷載：G eq===T1==,故不需考慮框架頂部附加集中力作用框架橫向水平地震作用標準值為：結(jié)構(gòu)底部：F ek=α 1Geq==各樓層的地震作用和地震剪力標準值由表計算列出。表 45 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表層 Hi(m) Gi(kN) GiHiFi=Fn+△Fn(頂層)Fi= GiHi /∑G iHi FEK(1δ n)(其它層)樓層剪力Vi(kN)4 659 6593 2 1 7952 ∑G iHi =m淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 19 頁 共 113 頁圖 45 橫向框架上的地震作用本工程計算多遇地震作用下橫向框架的層間彈性側(cè)移，見表 46。對于鋼筋混凝土框架[θ e]取 1/550。表 46 層間彈性側(cè)移驗算層 h(m) Vi(kN) ∑D i (kN/mm) △μ e=Vi/∑D i (mm)[θ e]hi（mm）4 659 3 2 1 通過以上計算結(jié)果可以看出，各層層間彈性側(cè)移均滿足規(guī)范要求，即△u e≤[θ e]h?；?陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 20 頁 共 113 頁5 框架內(nèi)力計算 恒載作用下的框架內(nèi)力 軸各層梁、柱的線剛度見圖 51. ○ 4淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 21 頁 共 113 頁 圖 51 軸各層梁、柱的線剛度○ 4 彎矩分配系數(shù)（1）計算彎矩分配系數(shù)根據(jù)上面的原則，可計算出本例橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對稱結(jié)構(gòu)，取框架的一半進行簡化計算。節(jié)點 A1： S A1B0=4iA1AO=4=SA1A2=4iA1A2=4=SA1A2=4iA1A2=4=（相對線剛度見表 42）∑S=++= μ A1AO=SA1A0/∑S=μ A1B1= SA1B1/∑S= μ A1A2= SA1A2/∑S=節(jié)點 B1： S B1D1=iB1D1=2= ∑S=4(++)+2= μ B1A1= =)(44???? μ B1B2= =.)..(2 μ B1D1= =)(4???? μ B1B0= =節(jié)點 A2： μ A2A1=μ A2A3= =)(48?? μ A2B2= =)..(節(jié)點 B2： μ B2A2= =)(44????淮 陰 工 學 院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 22 頁 共 113 頁 μ B2B1=μ B2B3= =)(44????