【文章內(nèi)容簡介】 尾繩環(huán)高度根據(jù)以上計算，首繩選用22ZAB6V 30+FC1770326型鋼絲繩左右捻各兩根。其技術參數(shù)如下：鋼絲繩直徑d k=22mm，鋼絲破斷拉力總和Q q=326030N，鋼絲繩單位長度質量為P k=。尾繩單位長度重量qk180。= Pk=2=n式中:n 1—尾繩鋼絲繩根數(shù)根據(jù)以上計算，尾繩選用8515NATP8471370型扁鋼絲繩兩根，其主要技術參數(shù)為：鋼絲繩尺寸寬厚=85mm15mm，鋼絲破斷拉力總和Q q=542022N，鋼絲繩單位長度質量為qk=。提升機選擇1）摩擦輪直徑D180?！?0d=9022=1980（mm ）2)最大靜張力和最大靜張力差最大靜張力(按提升最大設備計算)F j=Q+Q大件+nPkHj+n1qk(H+Hh)=5800+5350+424+2(577+10)=15823kg最大靜張力差F c=Qr+（58004656）=3994kg4（I）E 型落地式多繩摩擦式提升機，其主要技術參數(shù)為：摩擦輪直徑D=2250mm，天輪直徑DT=2250mm，最大靜張力 215kN，最大靜張力差65kN，摩擦輪鋼絲繩間距300mm ，提升速度V= m/s，減速比 i=,提升機旋轉部分變位質量m j=6500kg，天輪變位質量m t=2300kg，襯墊摩擦系數(shù)μ=。（四）提升系統(tǒng)的確定(見提升系統(tǒng)圖614)井架高度Hj＝ Hr+Hg++e=11+7++5=取H J＝24m式中: H r容器高度 Hg過卷高度Rt天輪半徑e上下天輪中心高度提升機摩擦輪與提升中心線距離L S23 / 49LS=++D=24++=取L S=21m鋼絲繩弦長下弦長L X1＝ ＝2210()()tjSDsHCL???()()?? ＝上弦長L X＝ ＝220()()tjSDsHCL???()()?? ＝式中：s 兩容器間距 C0摩擦輪中心與地平距離鋼絲繩的出繩角下出繩角β 下 =arctan +arcsin102jtHCDsL?12txL?=arctan +arcsin?.5238?=49176。17180。26上出繩角β 下 =arcsin ＝48176。2180。170jxHCL?副 井 提 升 系 統(tǒng) 圖+0m圖 614190240 +19m+24m 本 圖 井 口 標 高 設 為 +0m。 首 繩 為 2ZAB6V*317型 ， 4根 。 尾 繩 為 851NTP8型 ， 2根 。 單 位 為 m。 繩 間 距 為 30。49 17268 17提 升 中 心 線310570圍包角а的確定經(jīng)計算圍包角а＝181176。15180。9（五）提升容器最小自重校核按靜防滑條件容器自重為（按提升最大件計算）25 / 49QC≥[ ]QnPkHcQZ=D2QnPkHc22(1)jwe????? =28504611=當圍包角а=181176。15180。9時查表得D 2=按動防滑條件QC≥[ ]Q+[ ]GdnPkHcQz1221()jjawge??????1()2jjage?????=A2Q+C1GdnPkHc經(jīng)查表當加速度a ,A2=,C1=。則Q C=2850+23004402=經(jīng)計算滿足防滑條件的罐籠最小自重均小于所選罐籠自重，防滑條件滿足要求,但在卸載最大件水泵電機時應適當增加配重，已滿足防滑條件下的提升容器最小自重的要求。（六）鋼絲繩和提升機校驗首繩安全系數(shù)提升矸石時m= = ==qnQ()kcPHg?矸 43260().8??提升人員m= = ==qn(Q)kcg?人 43260().8??提升大件設備m= = ==qnQ()kcPHg?大 件 43260().8??滿足要求。最大靜張力和最大靜張力差如前計算最大靜張力F j=15823kg=155070N215000N最大靜張力差F c=3994kg＝39141N65000N經(jīng)計算所選提升機滿足要求。（七）預選電動機電動機估算功率P′= Φ= = 0jKQgV??式中：K——礦井阻力系數(shù)，取 K=；Q——一次提升人員質量（按寬罐籠計算） ；計入罐籠質量差；Φ——提升系統(tǒng)運轉時，加減速度及鋼絲繩重力因素影響系數(shù)；ηj——減速器傳動效率，η j=；電動機估算轉數(shù)n= = =???經(jīng)計算選用Z4503A型直流電動機，330V，380kW，其額定轉速為n e=494r/min，轉動慣量m d=?m2。確定提升機的實際最大提升速度27 / 49Vm= = =(m/s)60eDni?.?（八）提升運動學計算經(jīng)計算得主加速度 a1=，提升減速度 a3=。 （提升速度圖力圖見圖 615）正常加速度階段加速時間：t 1= = =加速階段行程：h 1= t1= =26m2. t (s)v(m/s)F(N)圖(615)t1 t2 Vm=532683516351673516351628 13765正常減速階段減速階段時間：t 3= = =?減速階段行程：h 3= t3= =?.42爬行階段爬行時間：t 4= = =爬行距離：h 4=抱閘停車時間 t5=1s等速階段等速階段行程：h 2=Hh1h3h4==等速階段時間：t 2= = =一次提升循環(huán)時間提升人員時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+60=提升物料時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+40=提升矸石時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+12=式中: θ—休止時間，提升人員時取 60s,提升物料時取 40s,提升矸石時取 12s。（九）提升系統(tǒng)動力學計算提升系統(tǒng)總變位質量∑m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md =2850+（4656+5800）+41222+22300+6500+5517 =39503kg式中：L p——提升鋼絲繩全長 Lp=1222m（包括尾繩） 。29 / 49運動學計算（按平衡系統(tǒng)計算）（1） 、主加速階段開始時：F 1=kmg+∑ma1=2850+39503=53268N終了時：F 1′=F1=53268N（2） 、等速階段開始時：F 2=F1′∑ma1=5326839503=33516N終了時：F 2′=F2=33516N（3） 、減速階段開始時：F 3=F2′－∑ma 3=3351639503=13765N終了時：F 3′=F3=13765N（4） 、爬行階段開始時：F 4=F3′+∑ma3=13765+39503=33516N終了時：F 4′=F4=33516N（十）提升電動機容量驗算等效時間Td=α（ +t1+t3+t4+t5）+t 2+βθ= （+++1）++ 60=式中：α——低速運轉散熱不良系數(shù)，α= 1/2 ；β——停車間歇時間散熱不良系數(shù),β=1/3。電動機等效力F2dt=F12t1+F22t2＋F 32t3+F42t4=1011N提升電動機作用在滾筒圓周上的等效力Fd= = =33541N?電動機等效容量Pd= = =223kW＜380kW10mjFVk???滿足要求經(jīng)驗算，所選電動機符合要求(十一) 提升機制動力矩驗算= = =3ZJM3)mJaQR??[9503.(285014)].25.????滿足要求。式中：M Z制動力矩 MJ靜荷重旋轉力矩（十二）最大班作業(yè)時間計算最大班作業(yè)時間見表,.符合規(guī)范要求。最大班作業(yè)時間平衡表 提升內(nèi)容 單 位 數(shù) 量 每次提升量 每班提升次數(shù) 每次提升時間 （S） 總需時間 （S）下放人員 人 95 30 4 上提人員 人 48 30 2 提升材料和設備 車 10 1 10 1694提升矸石 車 20 1 20 2828其它 次 10 10 1894合 計 (s)，(h)（十三）電控設備31 / 49本提升機采用直流拖動，電控設備隨主機成套供貨。電控設備型號選用JKMK/SZNT778/5503系列提升機全數(shù)字直流電控設備。（十四）供電電源提升機采用雙回路供電，一回工作，一回備用。供電電源引自礦井地面變電所，詳見地面供電系統(tǒng)圖。五、開采主井提升能力校核礦井在初期開采七 ，提升高度H=277m，副井提升裝置選用以開采二 1煤計算為準的JKMD－ 4（I ）E型落地式多繩摩擦式提升機，提升容器為（鋼絲繩罐道） 。提升鋼絲繩首繩選用22ZAB6V30+FC1770326型鋼絲繩左右捻各兩根。尾繩選用8815NATP8471360型扁鋼絲繩2根，該提升設備在初期開采七 2煤時一次安裝到位，分期擔負七 2煤和二 1煤的開采期的輔助提升工作。（一）提升運動學及提升能力計算經(jīng)計算得主加速度 a1=，提升減速度 a3=。 （提升速度圖力圖見圖 616）正常加速度階段加速時間：t 1= = =加速階段行程：h 1= t1= =26m2.正常減速階段減速階段時間：t 3= = =?減速階段行程：h 3= t3= =?.42爬行階段爬行時間：t 4= = =爬行距離：h 4=抱閘停車時間 t5=1s等速階段等速階段行程：h 2=Hh1h3h4==等速階段時間：t 2= = =33 / 493516351616243535165079222 V4=5t4t3t2t1圖(61)F(N)v(