【文章內容簡介】 =αc=(+K)/(2+K)=Di=αc12ic/h2 =121010/42002=393362）中框架（1）邊柱（12根）：K=αc=(+K)/(2+K)=Di=αc12ic/h2 =121010/42002 =256992）中柱（12）：K=（+）/=αc=(+K)/(2+K)=Di=αc12ic/h2 =121010/42002=28860∑D1=230774+393364+2569912+2886012=747016第二～六層：1）邊框架（1）邊柱（4根）：K=2/（2）=αc=K/(2+K)=Di=αc12ic/h2 =121010/33002 =23198（2）中柱：K=（+）/=αc=K/(2+K)=Di=αc12ic/h2 =121010/33002 =313812）中框架（1）邊柱（12根）：K=2/（2）=αc=K/(2+K)=Di=αc12ic/h2 =121010/33002 =28783（2）中柱：K=（+）/=αc=K/(2+K)=Di=αc12ic/h2 =121010/33002 =37653∑D2=231984+313814+2878312+3765312=1015548∑D1/∑D2=747016/1015548=，故該框架為規(guī)則框架。：橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法?；咀哉裰芷赥1（s）可按下式計算：T1= （uT）1/2注：uT為計算結構基本自震周期用的結構頂點假象位移，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結構頂點位移；ψT為結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。uT按以下公式計算：VGi=∑Gk（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k注：Gk為集中在k層樓面處的重力荷載代表值；VGi為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的i層層間剪力；∑D ij 為第i層的層間側移剛度。（△u）i為第i層的層間側移。（△u）k為第k層的層間側移。s為同層內框架柱的總數(shù)。結構頂點的假想側移計算過程見下表：結構頂點的假想側移計算層次Gi（KN）VGi（KN）∑D i（N/mm）△ui（mm）ui（mm）6747016574701647470163747016274701611015548T1= （uT）1/2 =()1/2=(s)：本結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結構等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi=（+4+）=（KN）計算水平地震影響系數(shù)а1查表得三類場地特征周期值Tg=。查表得設防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） =結構總的水平地震作用標準值FEkFEk=а1Geq= ===T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。各質點橫向水平地震作用按下式計算：Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）：水平地震作用下框架結構的層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算：（△u）i = Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。層次Hi/mGi/KNGiHi/Fi/KNVi/KN 水平地震作用下的位移計算表層次Vi/KN 1/3354 1/1709 1/1226 1/1006 1/894 1/937 經(jīng)計算層間位移滿足要去。：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標準反彎點高度比。y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。y2為上層層高與本層層高不同時的反彎點高度比修正值。y3為下層層高與本層層高不同時的反彎點高度比修正值。y框架柱的反彎點高度比。各層梁線剛度相同，故修正值y1均為0底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y3，其它柱均無修正。計算過程如下： 橫向水平地震作用下y值計算 層次系數(shù)桿件n=6AD—0—010m=6h=BC—0—010n=6AD101010m=5h=BC101010n=6AD101010m=4h=BC101010n=6AD101010m=3h=BC101010n=6AD1010m=2h=BC1010n=6AD100—0m=1h=BC100—0水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩標準值梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算：梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按下式計算：， ， 式中：分別表示節(jié)點左，右梁的線剛度；分別表示節(jié)點左，右梁的彎矩；為柱在i層的軸力，以受拉為負，受壓為正，其余符號意義見下圖:水平地震作用下框架梁端彎矩剪力和柱軸力標準值梁位置層次柱端分配彎矩之和（）MLMRVb邊柱軸力（KN）中柱軸力（KN）邊柱中柱()()（KN）AB跨或CD跨梁 BC跨梁 （橫向框架內力計算）：取③軸線橫向框架進行計算，如下圖所示：，由于房間內布置有次梁（bh=300mm600mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。：恒載作用下柱的內力計算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對于第6層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。q1=25= KN/mq1，=25=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重和女兒墻等重力荷載，計算如下：P1=[（）2+（+）] ++25+++= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25+= KN集中力矩M1=P1e1=（）/2= KNmM2=P2e2=（）/2= KNm（2）、對于25層 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計算方法同第6層。qq1，代表橫梁自重和橫墻自重，為均布荷載形式。 q1=+= KN/mq1，=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN集中力矩M1=P1e1=（）/2= KNm M2=P2e2=（）/2= KNm（3）、對于第1層qq1，代表橫梁自重和橫墻自重，為均布荷載形式。q1=+= KN/mq1，=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2*]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25+25== KN集中力矩M1=P1e1=（）/2= KNmM2=P2e2=（）/2= KNm活載作用下柱的內力計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 對于第16層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1=（）/2=m M2=P2e2=（）/2 = KNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，==P1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩 M1=P1e1=（）/2 =mM2=P2e2=（）/2=m將計算結果匯總如下兩表：橫向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）6251橫向框架均布活載匯總表層次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）16（6）（）（）（）（）（）（）注：表中括號內數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。恒荷載作用下梁的內力計算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。α=a/L=, 12α2+α3 =（1）、對于第6層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3）2/12=+（） MBC=q1，l22/12+5/8q2，l22/12=+5/8*（KNm）（2）、對于第15層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3）/12=+（KNm） MBC=q1，l22/12+5/8q2，l22/12=+5/8（KNm）活荷載作用下梁的內力計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第16層MAB=q2l21（12α2+α3）/12=*（KNm） MBC= 5/8q2，l22/12=5/8（KNm）雪荷載作用下梁的內力計算：雪荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第16層MAB=q2l21（12α2+α3）/12=*（KNm） MBC= 5/8q2，l22/12=5/8（KNm）：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示：梁、柱轉動剛度:構件名稱轉動剛度（）相當轉動剛度S框架梁AB跨BC跨框架柱六層五層四層三層二層首層 梁、柱轉動剛度計算表 彎矩分配系數(shù)表311 梁、柱彎矩分配系數(shù)計算節(jié)點μ左梁μ右梁μ