【文章內(nèi)容簡介】 合計： 屋面及樓面活荷載計算1. 根據(jù)《荷載規(guī)范》查得 ：不上人屋面： 樓 面： (辦公樓)走 廊: 2. kSKNm???屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者取大者.山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計10 梁，柱，墻，重力荷載的計算：1）縱梁：bh=250㎜600㎜縱梁自重： ( /)mKmN???2）橫梁、走道梁：bh=250㎜600㎜橫梁、走道梁自重： 3....1//()?3）次梁：bh=200㎜500㎜次梁自重： ()???： 承重柱：bh=450㎜450㎜柱自重： ??山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計114 板的配筋計算 屋面板的配筋 雙向板部分的屋面板板的永久荷載設計值 ??荷載組合：由可變荷載控制的組合（ 組合）： ??01dGkQLkrSrS? ????由永久荷載控制的組合（ 組合）： ??011dGkQcLkrSrS? ?采用 組合： ?? ?? 62g?0q7q?內(nèi)跨 邊跨 ???各區(qū)格板計算跨度列于表 41表 41項目/區(qū)格 A/mm B/mm01l3700 360027000 7000跨中最大彎矩為當內(nèi)支座固定在 作用下的跨中彎矩值于內(nèi)支座鉸接時在gq?作用下的跨中彎矩之和?；炷敛此杀热?。2qA 區(qū)格板： 周邊固支時：查表得 、 ?01l2系數(shù)分別為 ；周邊簡支時，山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計12查表得 、 方向的跨中彎矩系數(shù)分別為 ,、。01l2于是， ??????????? ?...6...10? 39。 ??? 39。257??B 區(qū)格板： 周邊固支時：查表得 、 01l2分別為 ；周邊簡支時，查表得 、 方向的跨中彎矩系數(shù)分別為 ,、 。01l2于是， ????????????..?39。39。 ????39。254.???表 42 按彈性理論計算的彎矩值項目/區(qū)格 A B??01lm 39。 39。10 039。0 截面設計：截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護層厚度 15㎜，假定選用 Φ10鋼筋，則 方向跨中截面的 ，支座截面 .， 方向跨01l01870hm??08hm?02l中截面的 ，支座截面252h?? 截面設計用的彎矩：因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的跨中彎矩及 AA 支座彎矩減少 20%。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于下表： 最小配筋率驗算： ，此值大于 ，????%sAbh???山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計13并小于 %，滿足要求。%???表 43 截面實際配筋表截面 項目 ??0hm??KN???2sAm配筋實有??2sAm方向01l70 .?? 610?257A區(qū)格 方向280 方向01l70 . 257跨中B區(qū)格 方向280 AB 80 .?? 690?314支座 BB 80 314 單向板部分的屋面板1. 內(nèi)力計算梁截面 ，板的計算跨度 2400250=2250，取 1m 寬板作為計算單2506m?元，計算簡圖如下：支座： ?? KNm?????????跨中： ?環(huán)境類別一類，C30 混凝土，板的最小保護層厚度 15㎜，假定縱向鋼筋直徑為10㎜，板厚 100㎜，則截面有效高度 ，板寬02105280hcdm????b=1000㎜，C30 混凝土： =， = ，HPB300 鋼筋， =2701?cf/mKNyf。板配筋計算的過程列于下表：2/mN山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計14表 44 實際配筋表截面 支座 跨中彎矩設計值 ?? ?? 實際配筋 610?610?最小 ??2sm257 257最小配筋率驗算： ，此值大于 ，?%sAbh???并小于 %，滿足要求。%??? 樓面板計算 雙向板部分樓面板計算恒荷載： ?活荷載： 0q荷載組合： ? ?? 59gKN????內(nèi)跨 邊跨01cl02cl?跨中最大彎矩為當內(nèi)支座固定在 作用下的跨中彎矩值于內(nèi)支座鉸接時在2gq?作用下的跨中彎矩之和?；炷敛此杀热?。2q山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計15表 45項目/區(qū)格 A B??01lm 39。39。1m 39。2 039。0 截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護層厚度 15㎜，假定選用 Φ10鋼筋，則 方向跨中截面的 ，支座截面 .， 方向跨01l01870hm??08hm?02l中截面的 ，支座截面252h?? 截面設計用的彎矩：因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的跨中彎矩及 AA 支座彎矩減少 20%。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于下表： 最小配筋率驗算： ，此值大于 ，????%sAbh???并小于 %，%??表 46 截面實際配筋表截面 項目 ??0hm??KN???2sAm配筋實有??2sAm方向01l80 .?? 610?257A區(qū)格 方向270 方向01l80 257跨中B區(qū)格 方向270 AB 80 .825.?? 690?314支座 BB 80 314 單向板部分樓面板計算恒荷載： ?山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計16活荷載： ?荷載組合：由可變荷載控制的組合（ 組合）： ??01dGkQLkrSrS?? ???由永久荷載控制的組合（ 組合）： ??011dGkQcLkrSrS? ??梁截面 ，板的計算跨度 2400250=2250，取 1m 寬板作為計算單2506m?元，計算簡圖如下：支座： ?? KNm?????????跨中： ??208l?環(huán)境類別一類，C30 混凝土，板的最小保護層厚度 15㎜，假定縱向鋼筋直徑為10㎜，板厚 100㎜，則截面有效高度 ，板寬02105280hcdm????b=1000㎜，C30 混凝土： =， = ，HPB300 鋼筋， =2701?cf/mKNyf。板配筋計算的過程列于下表：2/mN表 47截面 支座 跨中彎矩設計值 ?? ?? 實際配筋 610?610?最小 ??2sm257 257最小配筋率驗算： ，此值大于 ，?%sAbh???.45tyf并小于 %，滿足要求。%???山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計175 框架側(cè)移剛度的計算 框架梁柱的線剛度計算 計算模型圖 31 各梁柱線剛度（單位 ）410KNm??取一品框架作為計算單元梁、柱截面尺寸柱截面尺寸擬定 。m450?梁截面尺寸擬定 。62基礎埋深 ，基礎厚 。 梁柱線剛度計算計算梁的線剛度時，考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，一邊有樓板的梁截面，慣性矩取I=。 ，兩邊有樓板的梁的慣性矩取 I=2I。 （I。為按矩形截面慣性矩） 。線剛度計算公式 （ ）,各梁柱的線剛度如圖 31 所示。iEIL?30/12bh梁采用 C30 混凝土， 27/?? i山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計18由于左跨梁=右跨梁i 邊梁 72 (.6).910EILKNmmm????????中跨梁i 中跨梁 72 (.) ?底層柱：（A～D 軸）i 底柱 72443101().????????其余各層柱i 余柱 744(.) ?令 i 余柱=，則其余各桿件的相對線剛度為i 邊梁＝ ?????i 中跨梁＝ 5 395mi 底柱＝ 442...4??計算結(jié)果于圖 52圖 52 梁柱相對線剛度 梁柱的線平均剛度1. 底層山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計19 （31）12dik?? （32）? （33）2cjkjiDh由公式（31） （32） （33）可求得框架柱的側(cè)向剛度1)A,D 梁柱線剛度為： ? ??? . KMm???2)B,C 梁柱線剛度為： ..98k? .? ??2. 標準層（23 層） （34）1234ciik? （35）c??由公式（33） （34） （35）可求得框架柱的側(cè)向剛度 D1)A,D 梁柱線剛度為： ? ???????2)B,C 梁柱線剛度為： (.95).5k? 5..7234c ?故橫向框架的側(cè)移剛度 見表 5－1，5－2表 5－1 橫向框架首層 D 值構件名稱 D 值 ()KNm數(shù)量 ()DKNm?A 7 B 7 C 7 D 7 ?山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計20表 5－2 橫向框架首層 D 值構件名稱 D 值 ()KNm數(shù)量 ()DKNm?A 7 B 7 C 7 D 7 ?山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計216 橫向水平荷載的作用下框架側(cè)移和內(nèi)力計算 橫向風荷載作用下框架結(jié)構內(nèi)力和側(cè)移的計算 風荷載標準值風荷載標準值計算公式 20szw????式中 風荷載標準值k? 基本風壓（ ）0KNm風荷載體型系數(shù)s?風壓高度變化系數(shù)z表 61 風荷載計算層次 z?s?()Zz?0()KNm?2()A()wKN?3 2 1 圖 61 風荷載 風荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)圖 等效節(jié)點集中荷載所示的水平荷載由公式（61）計算層間剪力，然后根據(jù)軸線，框架的層間側(cè)移剛度按公式（62） （63）計算各層的層間位移， 相iu?山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計22對位移和絕對位移 。iu niwkiVP????61? 1()/iiijfuD?2 nikk? ??63表 62 風荷載作用下的框架層間剪力及側(cè)移計算層 數(shù) wPKN iV ()KNm iu? im iuh?3 1/1058822 1/818181 1/54000由表 62 所示，風荷載作用下框架的最大層間位移位 1/54000，遠小于 1/550，滿足規(guī)范的要求。 風荷載作用下的框架結(jié)構的內(nèi)力計算所取 9 軸線框架共有 2 根中柱，2 根邊柱，各柱分配到的剪力按公式（64） （65）計算 （64）/ijijiVD?? （65）123nyy?表 63 各層邊柱柱端彎矩層 ihmiv()ijDKNm??()i ivKNkivhybilMuil3 2 1 表 64 各層中柱柱端彎矩層 ihiv()ijKN?()i ivKNkivhybiluil3 2 1 表 65 梁端彎矩剪力及柱軸力層 1ubiijM? Lb rbM bV Lb rbM bV邊柱 N中柱邊 中 邊梁 走道梁 柱軸力3 2 1 山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計23注：柱軸力的負號表示拉力柱軸力中的負號表示拉力，當左風作用時候，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右側(cè)兩根柱為壓力。， 單位為 。 ,N 單位為 ；L 單位為 m，風荷載作用。LbMrKNm?bVKN?圖 62 風荷載下彎矩圖山西大同大學煤炭工程學院 2022 屆本科生畢業(yè)設計24圖 63 風荷載作用下框架結(jié)構梁端剪力軸力圖 水平地震力作用下各層的總重力荷載代表值計算 框架的的抗震等級 由設計資料，抗震設防烈度為 7 度，房屋高度 30m?？芍摽蚣芙Y(jié)構抗震