傳統(tǒng)老行當博物館結(jié)構(gòu)設計畢業(yè)設計(編輯修改稿)
2025-07-26 10:00 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 表218 風荷作用梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次A—B跨梁B—C跨梁柱軸力 LVLVA柱B柱65432 1注:1)柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震時，左側(cè)兩柱為拉力,對應的右側(cè)兩根柱為壓力。2） 表中單位為，V單位N，L的單位為m。3） C柱軸力與B大小相等方向相反，C柱軸力與B大小相等方向相反左風荷載作風下框架結(jié)構(gòu)彎距、剪力及軸力圖如圖212所示（右風同理）：（a） （b） （c）圖212 （a）框架彎矩圖 （b）梁端剪力 （c）柱軸力圖 水平地震作用 （1）重力荷載代表值的計算[1] 屋面處的重力荷載代表值 = 結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值 + 樓面處的重力荷載代表值 = 結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值 + 其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)（屋面處取頂層一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重屋面處的重力荷載代表值的計算： 其余各層樓面處的重力荷載代表值的計算： 底層樓面處的重力荷載代表值的計算： 屋頂活荷載標準值的計算： 樓面活荷載標準值的計算： 底層樓面處的重力荷載代表值的計算：（） 屋面處：= 屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重 + = + = 標準層樓面處： = 樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重 + = + = 底層樓面處： = 樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重 + = + = 重力荷載代表值計算簡圖如下圖213所示圖213 重力荷載代表值計算簡圖 （2）地震作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力 〈40m，以剪切變形為主，采用底部剪力法算水平地震作用。該建筑結(jié)構(gòu)設計共有十二榀框架，且每榀框架的抗側(cè)移剛度相同，可簡化為作用在一榀框架上的重力荷載代表值為：KN、KN、KN相應的高度=、=、=、=15m、=、= 該結(jié)構(gòu)自振周期計算：（用假想頂點位移法計算結(jié)構(gòu)基本自振周期）結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算見下表219所示。 表219 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算層數(shù)61300572 51300572 41300572 31300572 21300572 11183420 結(jié)構(gòu)基本自震周期，取，則 水平地震作用下位移驗算：（框架樓層層間位移計算結(jié)果見表219）設防烈度按7度考慮，設計地震分組為第一組，場地土為Ⅱ類，查表得：特征周期= ，水平地震影響系數(shù)最大值。 5則： 〉 = 應考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加水平地震作用系數(shù)為：框架結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值為：由：，可得各層水平地震作用標準值為： 同理可算得:、 、 故頂層水平地震作用為： + = += 將這些里平均分配到14榀框架中得表220表220 水平地震作用下框架樓層層間位移計算表層次(m)（KN） （KN）692898592898492898392898292898184530樓層最大位移與樓層高之比：滿足位移要求。水平地震作用下框架內(nèi)力計算：（還是以6軸線一榀框架進行內(nèi)力計算，水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與風荷載作用下的相同）框架柱端剪力及彎矩按式: ； ； 各柱反彎點高度比， 本設計中底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y3，其余柱均無修正。由所求的查表可知： =0、=0。 柱端彎距及剪力計算結(jié)果見表221，由于結(jié)構(gòu)對稱，表中只算出A軸柱和B軸柱柱端剪力和彎距，彎距C軸柱同B大小相同，D軸柱同A大小相同。傳統(tǒng)老行當博物館結(jié)構(gòu)設計表221 各層柱端彎矩及剪力計算層次hi/mNmA 軸 柱B 軸 柱Di1Vi1yDi2Vi2y6928981293533514592898129353351449289812935335143928981293533514292898129353351418453016313 25952梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式計算： ； ； ； ；各層梁端彎距及剪力計算結(jié)果見表222表222 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次A—B跨梁B—C跨梁柱軸力 LVbLVA柱B柱654321注:1)柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震時，左側(cè)兩根柱為拉力,對應的右側(cè)兩根柱為力。2） 表中單位為，單位，的單位為。3） C柱軸力與B大小相等方向相反，C柱軸力與B大小相等方向相反 地震荷載作風下框架結(jié)構(gòu)彎距、剪力及軸力圖如下圖214所示： （a） （b） （c）圖214 左地震作用下框架（a）彎矩圖（b）梁端剪力（c）柱軸力圖（右地震同理） 橫向框架內(nèi)力組合本結(jié)構(gòu)的抗震等級根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本框架結(jié)構(gòu)為三級抗震。 框架梁內(nèi)力組合按照框架結(jié)構(gòu)合理的破壞形式，在梁端出現(xiàn)塑性鉸是允許的，為了便于澆搗混凝土，也往往希望節(jié)點區(qū)的負鋼筋放少些，因而在進行框架結(jié)構(gòu)設計時，一般均對梁端彎矩進行調(diào)幅[5]，對于現(xiàn)澆框架，調(diào)幅系數(shù)一般取。梁端彎矩調(diào)幅[8]計算過程如表223，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表224。 表223 梁端彎矩調(diào)幅表荷載種類層數(shù)跨向彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標準值MA0MB0M中0βMAMBM中恒載6ABBC5ABBC2—4ABBC1ABBC活載6ABBC5ABBC2—4ABBC1ABBC 表224 框架梁內(nèi)力組合表桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合恒載活載風荷載 左（右）地震荷載左（右）+恒+(活+左風）恒+(活風）恒+[（恒+)+][(恒+）+]minmax六層橫梁AB跨AM V 跨中M BM V BC跨BM V 跨中M CM V AB跨AM V 續(xù)表224五層橫梁跨中M BM V BC跨BM V 跨中M CM V 四層橫梁AB跨AM V 跨中M BM V48 BC跨BM V 跨中M CM 續(xù)表224V 三層橫梁AB跨AM V 跨中M BM V48 BC跨BM V 跨中M CM V 二層橫梁AB跨AM V 跨中M BM V48 BM續(xù)表224BC跨V 跨中M CM V 一層橫梁AB跨AM24
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1