【文章內(nèi)容簡介】 （快）剪摩ik i擦角標準值。（5）第 層土的土壓力合力 按下式計算iEa （）hiakiai seE)(21???式中 ——第 層土土層頂部的水平荷載標準值；ik? ——第 層土土層底部的水平荷載標準值；aiei ——第 層土的厚度；ih ——錨桿的水平間距。s 各層土的水平荷載計算（1）人工填土層（） ,7.,10,8,/ 112 ??? aaaKKPCmN??基坑外側豎向應力標準值： 201 /mNqokrkka??? 2111 /. ??????????水平荷載標準值： 21101 / ???? 509????水平合力： mKNheEkaa /)(21)(211 ?????水平荷載作用點離該土層底端的距離： ehZaiko . ?????（2） 淤泥質土層（） ,5,7,/ 22022 ??? aaa KKPCmN??基坑外側豎向應力標準值： 212/.90mKNkaka??? 201 / ?????水平荷載標準值： 2222 / ?????? 516mKNk ???水平荷載： heEkaka /)(1)(212 ????????水平荷載作用點離該土層底端的距離： mehZka ???????（3） 粉質粘土層() ,1,23,/19 330??? aaa KKPCmN??基坑外側豎向應力標準值： 223 /?? 23 /. ????????水平荷載標準值： 2333 / KKCeaaka ??????? 51mN??? 水平荷載： mKNheEkaa /.)()(21333 ????????水平荷載作用點離該土層底端的距離： ehZka ..3???（4）可塑粉質粘土層殘積可塑粉質粘土層()分成兩部分（開挖面以上 和開挖面下 ）1)按照規(guī)范：基坑開挖位于地下水位對于粉土及粘土： aiikajkaj KCe2???qr?jmrkZ?深度 以上土的加權平均天然重度；mj?jZ求得 2/?MKNajk/??2) ,/ 4404424 ?aaPC??基坑外側豎向應力標準值： 234 /.18mKNkaka??? 2430 / ??????水平荷載標準值： 2444 / ??????? 2444 / mKNKCeaakka ????????水平荷載： heEkaa /)(21)(2144 ????????水平荷載作用點離該土層底端的距離： mehZka ..344 ???Ea4’=（5）硬塑粉質粘土層() ,18,35,/20602 ??? aaa KKPCmN??基坑外側豎向應力標準值： 245/186kak??25/mNka?水平荷載標準值： 2555 / ????????? 252162 mak?水平合力： KNheEkaa /)(21)(21555 ????????水平荷載作用點離該土層底端的距離 Z：mZ1./（6）全風化巖層() ,25,4,/ ???? aaa KKPCmN??基坑外側豎向應力標準值： 256/18kaka???水平荷載標準值： 2666 / mKNKCeaakka ????????? 2666 /..aakka?水平荷載： mKNheEkaa /36)18(2)(21666 ????????水平荷載作用點離該土層底端的距離 Z：Z= 水平抗力計算基坑底面以下水平抗力計算的土層為：第 4 層土（可塑粉質粘土層 ） 、第 5 層土（硬塑粉質粘土層 ） 、第 6 層土(全風化巖層)。計算依據(jù)和計算公式：土層水平抗力計算依據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》JGJ12099（1） 基坑內(nèi)側水平抗力標準值 按下列規(guī)定計算：pjke1）對于碎石土及砂土,基坑內(nèi)側水平抗力標準值按下列規(guī)定計算： wpiwpjaiikaijkaj KhzKCe ??)1((2??? （）式中 ——作用于基坑底面以下深度 處的豎向應力標準值；pjk?jz ——第 層土的被動土壓力系數(shù)。piKi2）對于粉土及粘性土，基坑內(nèi)側水平抗力標準值按下列規(guī)定計算： PiikPijkPjk KCe2???（） （2）作用與基坑底面以下深度 處的豎向應力標準值 按下式計算：jzajk? （）jmpjkz???式中 ——深度 以上土的加權平均天然重度。jj（3）第 層土的被動土壓力系數(shù) 應按下式計算i piK （）)245(tan02ikpiK???（4）第 層土的水平抗力 為：pE （）hipkipi seE)(21?式中 ——第 層土土層頂部的水平抗力標準值；ik? ——第 層土土層底部的水平抗力標準值；piei ——第 層土的厚度； ih ——預應力錨索的水平間距。s 各層土水平抗力計算（1）可塑粉質粘土層 ,5,2,/18, 4404244 ??? PpKaKKk KPCmNh ??作用于基坑底面以下深度 處的豎向應力標準值：jz 24424 /,/ mNhkkpKP ?? ???水平抗力標準值： 2444 /. KKCepkpkp ?????? 2444 / mNPkpkkp ???水平抗力： KheEkpp /)(2)(21445 ??????水平抗力離該土層底端的距離： meZkPkKK ..3445 ????（2）硬塑粉質粘土層 375.,89.,/20,.4 5055255 ??? PpKaKKk KCmNh ??作用于基坑底面以下深度 處的豎向應力標準值：jz 25525 /,/ mNhkkpKP ??????? ???水平抗力標準值： 2555 / KCepkpkkp ?????????2555 / mKNKCePkpkkp ????????水平抗力： heEkpp /).5.(2)(21555?水平抗力離該土層底端的距離： meZkPkK ???????（3）全風化巖層 56.,4.,4,/.20, 6066266 PpKaKKk KCmNh ??作用于基坑底面以下深度 處的豎向應力標準值：jz 256/9kaKP???26 /????水平抗力標準值： 2666 / KCepkpkkp ?????? 56151KP ????水平抗力： mKNheEkpp /.30.)(2)(21666????水平抗力離該土層底端的距離： eZkPkK ..3666 ?????由以上計算步驟可得 K12 的水平荷載、水平抗力如下圖所示 支點力計算（1）計算基坑底面以下支護結構設定彎矩零點位置至基坑底面的距離 ：ch基坑底面水平荷載標準值： =由 可得：kpae1?=+（）/ hc1 ?求得： ?（2）計算支點力 ：1T計算設定彎矩零點以上基坑外側各土層水平荷載標準值的合力之和 ：?Eac其中，設定彎矩零點位置以上第 4 層土的水平荷載 mKNheacca /)(21?????其作用點離設定彎矩零點的距離： mhca ?????Ea4= =?圖 43 支點簡力計算圖①合力之和 ：?Eac KNEaac ?????? 各土層水平荷載距離設定彎矩零點的距離為： mzhhac . ??按上述計算方法可得： ha4= hmcaca 479,2852??ha5=合力 作用點至設定彎矩零點的距離：?acE mEhahhacca ????????②設定彎矩零點位置以上基坑內(nèi)側各土層水平抗力標準值的 ：?pcE設定彎矩零點以上的水平抗力包含第四層土。 2424 /,/ mKNemKNecpkp ??????水平抗力 E?pc /..).710.(2水平抗力 作用點離設定彎矩零點的距離： mhpc . ????③計算支點力 ：1cT設定錨桿插于離地面 3m 的位置處，則=93=6m1th支點力為： KNhEHTcTpcac ?????????? 嵌固深度驗算驗算準則為：，則嵌固深度設?????)(01adtcp EhhTEh?計符合基坑的受力要求。①基坑外側水平荷載標準值合力之和 ：ai???65432aaqaE mKN/ ??各土層水平荷載距離樁底面的距離為： zhha ...11 ????? mhhaaa,39。489. ,08,32653??的作用點距離樁底的距離 ：?EahmEaaa83. ? ????????②基坑內(nèi)側水平抗力標準值合力之和 ：?pjEmKNEEpp /?????各土層水平荷載距離樁底面的距離為： zhkp 4.. ???按上述計算方法可得： ,9,8735mhap?的作用點距離樁底的距離 ：pEpmEhhppp ????????③嵌固深度驗算 ???adtcp EhhTEh012.)(? .)876(. ????滿足要求！ 灌注樁結構設計灌注樁直徑 φ800mm，砼強度 C25，受力剛勁采用Ⅱ級剛勁，綜合安全系數(shù)為 ，樁中—中間距 1000mm。根據(jù)陳忠漢和程麗萍編著的《深基坑工程》中的理論，將直徑為800mm 的圓柱樁轉化為寬為 1000mm 墻厚為 ：?????取 樁身最大彎矩的計算由表 41 已算出的 ， 及 T= 可以知道剪力為零的aiEpi點在基坑底上部的主動土壓力層中，且在第三層土中。所以設剪力為零的點在 以下 米 令 為????： 剪力為零的土壓力： ?? xxkeacaxrqaxm )).4( ???? ??????（此層的土壓力 ： 258..).1..(axm??因為距基坑頂為 處的剪力為零，則有：120aaxmTE?整理得： .??解得 ： 94?由于最大彎矩點就是剪力為零的點，即 ，?mx最大彎矩可表示為： 123maxtaaaxmMTyEyE?????將數(shù)據(jù)代入解得： 樁身的配筋計算則此樁的配筋可轉化為截面為 的矩形截面hb701??梁進行配筋。所以有：環(huán)境類別為二級，砼強度 C25，鋼筋采用HRB335 的Ⅱ級鋼筋。由環(huán)境類別為二級，砼強度 C25 此梁的最小保護層厚度為 50mm 則有： mh65070??有砼及鋼筋的等級查表可得， ? 21./tfN?1.?8?05b??混凝土軸心抗壓強度設計值c鋼筋強度設計值yf混凝土軸心抗拉強度設計值tf受壓區(qū)混凝土矩形應力圖的應力值與混凝土軸心抗壓強度設計值1?的比值矩形應力圖受壓區(qū)高度與中和軸高度的比值1?統(tǒng)稱為等效矩形應力圖系數(shù)?相對界限受壓區(qū)高度b?求計算系數(shù)： ???bhfcMs? 5...???bs ?? 可以滿足要求。 ???ss??故 ， mhfMssy ??A?所以選用 6 22 ?281m（2）樁身箍筋配筋按構造要求取：梁中箍筋最大間距 Smax=250mm.。 螺8?直 徑旋箍。在坑底、兩道錨桿處上下各 500mm 范圍內(nèi)加密，箍筋間距@150mm。箍 筋灌 注 樁 斷 面 圖灌 注 樁 剖 面 圖驗算適用條件：1. ，滿足。b??2. ，?????ytf??，故可以。%??即配筋為 6 22? 構造配筋根據(jù)《簡明深基坑工程設計施工手冊》[13] 有：鋼箍宜采用螺旋筋，間距一般為 ，每隔 應布8~6?m30~2m20~15置一跟直徑不小于 的焊接加強箍筋，以增加鋼筋籠的整體剛度，1有利于鋼筋籠吊放和澆灌水下混凝土時整體性.鋼筋籠的配筋量由計算確定，鋼筋籠一般離孔底 200~500mm。因此在本基坑設計中:采用 的螺旋筋為箍筋，另外每隔20@8?布置一根 的焊接加強箍筋（即定位筋）m2022? 冠梁設計由于本工程采用鉆孔灌注樁作為支護結構,為了提高支護體系的穩(wěn)定性形成閉合的結構,根據(jù)要求在鉆孔灌注樁頂部設置冠梁,增加整體的穩(wěn)定性.根據(jù) 《深基坑工程優(yōu)化設計》[11] 一般冠梁高度為 ,~0寬度為 （ 為鉆孔灌注樁的直徑）.冠梁剛度越大,~作用相當于支點的作用,對樁的受力和變形將起顯著的作用,因此設計時可以適當?shù)膶⑵鋽嗝婕哟?配以適量的鋼筋,增加剛度。本工程設計冠梁高度為 ,寬為 。混凝土標號為 .m1012030C按以下公式計算冠梁的筋: ??~5?式中——冠梁的配筋面積q—— 樁按最大彎矩配筋時的鋼筋面積sA本基坑取系數(shù)為 ???取 則 最小配筋率 26?2q?＞%?????min?故配筋滿足要求。箍筋采用 。為安全起見冠梁的配筋，20@8?在滿足穩(wěn)定且較經(jīng)濟的情況下可適當調整。鋼筋的具體布置見冠梁配筋圖。 腰梁設計錨噴支護腰粱計算按多跨連續(xù)梁計算（見計算簡圖） ????—錨 桿 軸 力計算結果得： ???A 經(jīng)計算選用腰粱型號見基坑支護腰梁型鋼選用表 表7錨桿跨度(m) 2 3槽鋼型號 W