壓水堆蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其課程設(shè)計(jì)說明書(編輯修改稿)
2025-07-25 23:55 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 相摩阻系數(shù)：λl0 ==[,]汽相摩阻系數(shù)：02152按折算速度計(jì)算的液相摩擦阻力：=[,]Pa按折算速度計(jì)算的汽相摩擦阻力：84Pa參量X：5,]：[,]：,]液相摩擦阻力：2, 430,541]Pa汽相摩擦阻力：2,430,541]摩擦阻力：2, 430,541]b）局部阻力：支撐板數(shù)目：N=5上升流道單元面積：.9mm2支撐板單元開孔面積：=1/4*pi*122)=面積比：au/Au=局部阻力系數(shù)： 41按折算速度計(jì)算的液相局部阻力： [2090,4080,6219]Pa按折算速度計(jì)算的汽相局部阻力：參量X：9 , ]二回路工作壓力：臨界壓力：參數(shù)參數(shù)K：5,] [,]液相局部阻力：6580,10045,13400]Pa汽相局部阻力： [6580,10045,13400]局部阻力： [6580,10045,13400]Pac）彎管區(qū)阻力管束彎頭最大節(jié)圓直徑：.28m彎管區(qū)重心至圓心距離： 計(jì)算沖刷排數(shù)：系數(shù)：系數(shù)：259液相雷諾數(shù)： [34372,51558,68744]汽相雷諾數(shù)： 93459液相摩擦阻力：汽相摩擦阻力：液相阻力：[,]Pa汽相阻力： 參量X：,][,]液相阻力： [1064,1538,2013]Pa汽相阻力： [1064,1538,2013]Pa彎管區(qū)阻力： [1064,1538,2013]Pad）加速阻力管束出口質(zhì)量含汽率：管束出口體積含汽率：系數(shù)：管束出口截面含汽率：質(zhì)量流速：,]kg/m2s加速阻力：88,255,286]Pae）流量分配孔板阻力：阻力系數(shù)：孔板局部阻力：21, 215,292]Pa上升空間阻力：[8255,12483,16532]Paf）汽水分離器阻力：g）循環(huán)總阻力：1597,28701,35683]Pa九、運(yùn)動壓頭的計(jì)算（1）預(yù)熱段高度計(jì)算：二回路給水焓：二回路飽和水焓：4500J/kg液面高度：78m下降空間下端壓力：4087Pa壓力下的飽和水焓：50J/kg；預(yù)熱段高度：15,]m(2) 運(yùn)動壓頭計(jì)算:蒸發(fā)段高： [,]m管束上方區(qū)段高度：蒸發(fā)段平均質(zhì)量含汽率：蒸發(fā)段平均體積含汽率：蒸發(fā)段平均截面含汽率：784,]管束上方區(qū)段平均截面含汽率：.857,]蒸發(fā)段運(yùn)動壓頭： 802,24392,23126]Pa管束上方區(qū)段壓頭：3,4902,4759]Pa運(yùn)動壓頭：0855,29293,27855]Pa十、循環(huán)倍率的確定將循環(huán)倍率、循環(huán)運(yùn)動壓頭和循環(huán)運(yùn)動壓頭對應(yīng)數(shù)值列出表并做曲線：項(xiàng) 目符號單 位數(shù) 值循環(huán)倍率CR 345運(yùn)動壓頭PmPa308552929327885循環(huán)總阻力ΔP總Pa215972870135683結(jié)論：，滿足2到5之間的要求。再由該結(jié)果計(jì)算循環(huán)速度。第四章 結(jié)論與評價(jià)本設(shè)計(jì)說明書主要對立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器的設(shè)計(jì)計(jì)算進(jìn)行說明解釋。完成了蒸汽發(fā)生器的方案設(shè)計(jì)與論證，基本完成了課程設(shè)計(jì)要求的對蒸汽發(fā)生器熱力、水動力、強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等項(xiàng)目的計(jì)算任務(wù)，繪制了蒸汽發(fā)生器的總圖。鞏固、充實(shí)和提高了“核動力設(shè)備”課中所學(xué)的知識，掌握了蒸汽發(fā)生器設(shè)計(jì)計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)方法，培養(yǎng)了自己查閱資料，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，提高了自己的運(yùn)算、繪圖等基本技能。通過本次設(shè)計(jì)，我對蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)、原理有了進(jìn)一步理解。同時(shí)也對立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器“設(shè)計(jì)”的大體步驟與過程初步了解。通過上述的計(jì)算過程和結(jié)果可以得到。循環(huán)倍率的合理能夠較為有效的避免循環(huán)倍率過小產(chǎn)生蒸汽膜而有可能引起傳熱管的腐蝕破裂的情況；也避免了循環(huán)倍率過大導(dǎo)致汽水分離器的負(fù)荷過大，引發(fā)汽輪機(jī)安全的問題。循環(huán)速度的合理也有效的避免了形成滯留，減緩了應(yīng)力腐蝕的情況。本次立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器的課程設(shè)計(jì)有如下不足，仍需要加以改進(jìn)和驗(yàn)證：在計(jì)算兩相流的壓降等時(shí)選用的分相流模型是否能夠較為有效的滿足實(shí)際情況未知，需要加以大量合理的試驗(yàn)驗(yàn)證。在自己設(shè)計(jì)支撐板單元開孔的時(shí)候，如何開孔的情況沒有進(jìn)行合理性的驗(yàn)證，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度以及實(shí)際是否能夠精確的加工出該種形狀有待驗(yàn)證。結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)的時(shí)候在理論計(jì)算的基礎(chǔ)上選定實(shí)際加工的尺寸的時(shí)候選取厚度不夠保守，實(shí)際情況需要根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)證。在管束直徑和彎管計(jì)算以及傳熱管排布等環(huán)節(jié)做了較大簡化處理；其次，“高徑比”比較小，與最優(yōu)值3偏離較大，使得汽水的重力分離不能很好的起到不用。另外，由于對機(jī)械加工、材料等方面知識了解不夠，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)也存在諸多不不嚴(yán)謹(jǐn)?shù)脑O(shè)計(jì)，而且閱讀的文獻(xiàn)資料不足，一些經(jīng)驗(yàn)值的選定不夠合理；在有限的時(shí)間里做出較為復(fù)雜的A0圖紙，作圖有許多欠妥之處，有許多未按國標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì)，有些零件圖比例掌握的不是很好，精細(xì)度不是很好，該圖只是為了掌握部分繪圖基礎(chǔ)知識，沒有實(shí)際加工的意義。 附 錄附錄1：蒸汽發(fā)生器熱力計(jì)算表一、熱平衡序 號項(xiàng) 目符號單 位公式及來源數(shù) 值1一回路工作壓力p1Pa給定15*1062一回路水進(jìn)口溫度℃給定3103一回路水出口溫度℃給定2904一回路水平均溫度ta℃3005一回路水進(jìn)口焓kJ/Kg查表6一回路水出口焓kJ/Kg查表7蒸發(fā)器熱效率給定8二回路工作壓力psPa給定5*1069二回路飽和溫度ts℃查表10二回路水飽和焓kJ/kg查表11二回路給水溫度tf℃給定22012二回路給水焓ifKJ/Kg查表13汽化潛熱rkJ/Kg查表14蒸汽干度x給定15排放系數(shù)Cs給定16二回路蒸汽產(chǎn)量Dkg/s給定12617二回路排污量Dbdkg/sCs D18一回路放熱量QkWD[rx+(if)]*10319一回路水流量G1kg/sQ/（i1′i1″） 二、傳熱計(jì)算序號項(xiàng) 目符號單 位公式及來源數(shù) 值20傳熱管外徑dom選 定22*10321傳熱管內(nèi)徑dim選 定19*10322單管流通面積am2*10423一回路水流速u1m/s選定524一回路水平均比容m3/Kg查 表25一回路流通面積Am226U型管數(shù)目n A/a206927一回路水導(dǎo)熱系數(shù)W/m℃查 表*10328一回路水動力粘度kg/ms查 表*10629一回路水普朗特?cái)?shù)Prf查 表30一回路水雷諾數(shù)Refu1di/*10531一回路側(cè)放熱系數(shù)W/m2℃3313032傳熱管導(dǎo)熱系數(shù)W/m2℃給定33傳熱管壁熱阻Rwm2℃/W*10534污垢熱阻Rfm2℃/W按Inconel—600選定*10435二回路側(cè)放熱系數(shù)W/m2℃36傳熱系數(shù)kW/m2℃529537大端溫差℃38小端溫差℃39對數(shù)平均溫差℃序號項(xiàng) 目符號單 位公式與來源數(shù) 值40熱負(fù)荷W/ m2 18596
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