禮縣某辦公綜合樓四層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-25 20:53 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 *650+096300+10+10+10BC1～5+04250*400+092400+10+10+10縱梁1～3+04300*650+097200+10+10+10+04250*400+093600+10+10+104+04250*650+097200+09+10+10+04250*450+093600+09+10+105+04250*710+097200+10+10+10+04250*600+093600+10+11+11：柱的線剛度ic計算表層次hc/mmEcb*h/mm*mmIo/mm4EcIo/hc /Nmm14850+04500*500+09+102～33900+04500*500+09+1044200+04500*500+09+1054550+04500*500+09+10柱的側(cè)移剛度計算。（分中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱，樓梯間柱）柱的側(cè)移剛度按D=αc?12ic /h2計算，式中系數(shù)αc由公式得，根據(jù)梁柱線剛度K的不同，圖中的柱可分為：中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等特殊柱。 現(xiàn)以第2層B－3柱的側(cè)移剛度計算為例 說明計算過程，其余柱的計算過程從略。計 算結(jié)果見表。 第2層B－3柱及與其相連的梁的相對現(xiàn) 剛度如圖所示，圖中數(shù)據(jù)來自上表。 畢業(yè)設(shè)計（論文）：橫向框架柱側(cè)移剛度D值中框架柱側(cè)移剛度D值層次邊柱中柱ΣDiＫαDiＫαDi1 9123 10947 401401 2～3 10695 15202 517941 4 7411 11495 378121 5 8469 10830 77196 ：邊柱架柱側(cè)移剛度D值層次AA12/DD12BB12/CC12ΣDiＫαDiＫαDi1 8290 10020 366199 2～3 8724 12876 432002 4 5997 9726 314459 5 7107 9402 66036 將上述不同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di：橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm)層次12345ΣDi767600 949943 949943 692580 143231 可上表見∑D1/∑D2=，所以該框架為橫向規(guī)則框架。縱向框架側(cè)移剛度計算方法與橫向框架相同。柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向的截面特性有關(guān)外，還與縱梁的線剛度有關(guān)。：縱向框架柱側(cè)移剛度D值層次中柱ΣDi邊柱中柱ＫαDiＫαDi1 10024 12238 467486 2～3 12886 18564 629011 4 4868 8165 260649 5 13328 15966 117178 層次邊柱ΣDi邊柱中柱ＫαDiＫαDi1 9127 11331 429611 2～3 10704 16187 537807 4 3835 6661 209919 5 12006 14978 107936 將上述不同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di：縱向框架層間側(cè)移剛度（N/mm)層次12345ΣDi463963 583127 521243 521243 521243 可見∑D1/∑D2=，所以該框架為縱向規(guī)則框架畢業(yè)設(shè)計（論文）在隴南地區(qū)經(jīng)行多層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計時，一般是地震起控制作用，風荷載不起控制作用。因此本辦公樓設(shè)計中水平荷載受力分析時只計算地震作用的影響。⑴ 橫向自振周期計算 ：結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi/KNVGi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mm5 4 3 2 1 。⑵ 水平地震作用及樓層地震剪力計算 結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按式Geg ＝∑Gi＝（++++） ＝＝。 FER＝?Geg ＝＝。 各質(zhì)點的水平地震作用 Fi=?FER= =∑Fk計算.：各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi/mGi/KNGiHi/KNmGiHi/ΣGjHjFi/KNVi/KN5 4 3 2 1 ΣGH 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖：⑶水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δui和頂點位移ui分別按式計算，計算過程見表，還計算各層的層間彈性位移角θe=Δui/hi：橫向水平地震作用下的位移驗算表層次Vi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mmhi/mmθe=△ui/hi5 1/ 4 1/ 3 1/ 2 1/ 1 1/ 由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在1層，其值1/9611/550，滿足Δue≤[θe]h的要求，其中[Δu/h]=1/550,查表得。⑷ 水平地震作用下框架內(nèi)力計算框架柱端剪力及彎矩分別按式：y=yn＋y1＋y2＋y3：各層柱端彎矩及剪力計算層次Hi /mVi/KN∑Di/ (N/mm)A柱DiVi1ＫyMbilMuil5 143231 8469 4 692580 7411 3 949943 2 949943 10695 1 767600 9123 層次Hi /mVi/KN∑Di/ (N/mm)B柱DiVi1ＫyMbilMuil5 143231 10830 4 692580 11495 3 949943 2 949943 15202 1 767600 10947 ：梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次梁A～B梁B～C柱子軸力MblMbrlVbMblMbrlVbAB5 4 3 2 1 縱向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算（1） 縱向自振周期計算縱向自振周期T1的計算方法與橫向的相同。：結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移計算層次Gi/KNVGi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mm5 2962 4 8768 3 11768 2 10547 1 13699 ψT =，μT=,代入T1=：T1=＝＝。（2） 縱向水平地震作用及樓層地震剪力計算：Geg ＝∑Gi＝＝ FER＝α1Geg＝＝ ==T1= 所以不考慮頂部附加地震作用，則各質(zhì)點的水平地震作用Fi=?FER= 各樓層地震剪力按式Vi=∑Fk計算。：各質(zhì)點縱向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi/mGi/KNGiHi/KNmGiHi/ΣGjHjFi/KNVi/KN5 4 3 2 1 ΣGH 縱向水平地震下各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力分布見圖：⑶水平地震作用下的位移驗算：橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mmhi/mmθe=△ui/hi5 4 3 2 1 由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在1層，其值1/1/550滿足Δue≤[θe]h的要求，其中[Δu/h]=1/550⑷ 水平地震作用下框架內(nèi)力計算以結(jié)構(gòu)圖中B軸線橫向框架內(nèi)力計算為例：各層柱端彎矩及剪力計算見表23：：各層柱端彎矩及剪力計算層次Hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)邊柱DiVi1ＫyMbilMuil5 13328 +00 4 4868 3 12886 +00 2 12886 +00 1 10024 +00 層次Hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)中間柱DiVi1ＫyMbilMuil5 15966 +00 4 8165 3 18564 +00 2 18564 +00 1 12238 +00 ：框架梁端彎矩、剪力及柱軸力層次邊梁中梁柱子軸力MblMbrlVbMblMbrlVb邊柱中柱5 4 3 2 1 縱向框架在地震作用下的梁端彎矩、剪力及柱軸力計算：梁端彎矩、剪力及柱軸力圖如下： 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析 橫向框架內(nèi)力計算⑴ 計算單元?、圯S線橫向框架進行計算,如圖所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。⑵荷載計算1） 恒載計算上圖中,對于1層，q1包括梁自重和其上橫墻自重為均布荷載, q1`代表橫梁自重，為均布荷載形式，qq2`分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，結(jié)果為：q1＝+*＝
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