某學(xué)校食堂框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-25 17:43 本頁面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 層梁端附加彎矩：中跨偏心距：頂層梁端附加彎矩：標(biāo)準(zhǔn)層梁端附加彎矩：本框架采用彎矩二次分配法計(jì)算，其計(jì)算要點(diǎn)與恒荷載作用下的計(jì)算相同圖4—7活荷載分布圖（）⑴節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)同恒荷載作用下的分配系數(shù)⑵計(jì)算固端彎矩頂層：標(biāo)準(zhǔn)層：⑶彎矩分配及傳遞過程如下表42表42 彎矩分配過程3 A節(jié)點(diǎn)B節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)彎矩：節(jié)點(diǎn)彎矩：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)：固端彎矩：分配彎矩：傳遞彎矩：分配彎矩：傳遞彎矩：分配彎矩：小計(jì)：2 A節(jié)點(diǎn)B節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)彎矩：節(jié)點(diǎn)彎矩：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)：固端彎矩：分配彎矩：傳遞彎矩：分配彎矩：傳遞彎矩：分配彎矩：小計(jì)：1 A節(jié)點(diǎn)B節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)彎矩： 節(jié)點(diǎn)彎矩： 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)： 固端彎矩： 分配彎矩： 傳遞彎矩： 分配彎矩： 傳遞彎矩： 分配彎矩： 小計(jì)： ?、壤L彎矩圖圖48活荷載彎矩圖（、柱端剪力⑴梁端剪力 ⑵柱端剪力⑶繪剪力圖圖49活荷載剪力圖（KN） ⑵繪軸力圖圖410 活荷載軸力圖（KN）第5章 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 基本數(shù)據(jù)計(jì)算風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按地面粗糙度B類取用。因結(jié)構(gòu)高度H30m，可取=；風(fēng)載體型系數(shù)=()=；= KN/m2 ；可查荷載規(guī)范。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程如表1所示（表中B和H的乘積為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積）。結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。表51風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)荷載計(jì)算層次321表52 25層柱剪力2~4層剪力（H=）層數(shù)柱號(hào)三層A柱B柱二層A柱B柱表53 底層柱剪力表底層剪力（H=）一層A柱B柱54 反彎點(diǎn)高度及柱端彎矩反彎點(diǎn)高度y（反彎點(diǎn)到柱底的距離）及柱端彎矩層數(shù)柱號(hào)K三層AB二層AB一層AB求出柱端彎矩后，再根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件得梁端彎矩，并進(jìn)而求出個(gè)梁端剪力和各柱軸力。 計(jì)算各梁端彎矩頂層：二層：一層： 計(jì)算各梁端剪力頂層：二層：一層： 計(jì)算各柱軸力頂層：二層： 一層：第6章 地震荷載計(jì)算，質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，近似于單質(zhì)點(diǎn)，可采用底部剪力法來計(jì)算水平地震作用力。由于本建筑處于7度地震區(qū)，且高度小于30m，由規(guī)范可以知框架的抗震等級(jí)為三級(jí)。，柱，板自重標(biāo)準(zhǔn)值表61柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)柱編號(hào)截面尺寸（mm）凈高（m）數(shù)量3KZ2254452KZ2254901KZ2254表62 板重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值板重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)板面積312表63梁重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值梁重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)梁編號(hào)截面尺寸(mm)靜跨長(zhǎng)（m）數(shù)量1到3KL24,75254KL2251KL12542. 各層墻（外墻）自重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算女兒墻重總長(zhǎng)L=2=9m總重Gk1=129=（2）標(biāo)準(zhǔn)層墻重 外墻總長(zhǎng)L==9m考慮開洞率情況下外墻重=9()12（）=內(nèi)橫墻總重=4()(2)12=(3)各層（各質(zhì)點(diǎn)）自重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1，頂層（墻+柱+梁+板）=45+（+）/2+++=2，標(biāo)準(zhǔn)層（墻+柱+梁+板）=90++++=3，底層（墻+柱+梁+板）=++++=結(jié)構(gòu)各層總重力荷載代表值計(jì)算屋面梁處：=結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+50%雪荷載 樓面梁處：=結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+50%活荷載 其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重取樓面上、下1/2層高范圍內(nèi)（屋面梁處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)及構(gòu)件自重（包括縱、橫梁自重，樓板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層，縱、橫墻體及柱等自重）。屋面梁處：+=中間層樓面梁處：+（2）+（2）2=底層樓面梁處：+（2）+（2）2=結(jié)構(gòu)重力荷載代表值質(zhì)點(diǎn)重力荷載按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化為無限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期：結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移可以由下列公式計(jì)算，計(jì)算過程，表64框架柱側(cè)移剛度一榀框架柱側(cè)移剛度邊柱層次kh/（m）根數(shù)總值2～3 212中柱層次kh/（m）根數(shù)總值2～3212如表410： （61） （62） （63） （64）式中： ：基本周期調(diào)整系數(shù)?？紤]填充墻對(duì)框架自振周期影響的折減系數(shù)，—。：框架結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)假想位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架頂點(diǎn)位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。：第i層第j跟柱的抗側(cè)移剛度；表65結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次321按公式（6－4）計(jì)算基本周期T,其中Ut量綱為m，取，由上表可知= 橫向水平地震標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算本結(jié)構(gòu)地震烈度為7度，由于是教學(xué)樓，故提高一度，按8度設(shè)防，類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，查規(guī)范的水平地震影響系數(shù)最大值=，特征周期=. 則地震影響系數(shù)為： 其中：—衰減指數(shù)，—阻尼調(diào)整系數(shù)，則 ①計(jì)算結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值②結(jié)構(gòu)總水平地震作用等效標(biāo)準(zhǔn)值③計(jì)算各樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值由于需附加頂部集中力：表66最大位移計(jì)算層數(shù)321表67地震荷載反彎點(diǎn)高度及柱端彎矩地震荷載反彎點(diǎn)高度y(反彎點(diǎn)到柱底的距離)及柱端彎矩層數(shù)柱號(hào)KV總Di三層h=AB二層h=AB一層h=AB頂層： 二層：一層： 計(jì)算各梁端剪力頂層：二層：一層： 計(jì)算各柱軸力頂層：二層： 一層：47第7章 框架內(nèi)力組合及配筋計(jì)算 荷載組合及配筋計(jì)算考慮情況⑴⑵⑶⑷ 控制截面及最不利內(nèi)力組合⑴框架梁：控制截面是支座截面和跨中截面支座截面： 跨中截面： ⑵框架柱：控制截面是柱的上下端①及相應(yīng)的、②及相應(yīng)的、③及相應(yīng)的、混凝土：采用C30級(jí)（）鋼筋 ：受力鋼筋采用級(jí)（） 箍筋采用級(jí)（）⑴由于內(nèi)力分析的結(jié)果是軸線位置處的內(nèi)力，而梁支座截面的最不利位置應(yīng)是柱邊緣處，；因此在確定該處的最不利內(nèi)力時(shí)應(yīng)根據(jù)柱軸線處的彎矩和剪力計(jì)算出柱邊緣截面的彎矩和剪力（、—柱邊緣處梁截面的彎矩和剪力M、V —柱軸線處梁截面的彎矩和剪力h —柱截面高度 —在長(zhǎng)度范圍內(nèi)的剪力改變量）⑵考慮到活荷載滿跨布置所求的跨中彎矩與按活荷載最不利布置所求的跨中彎矩偏小，；由于框架梁柱節(jié)點(diǎn)非絕對(duì)剛接，框架中允許梁端出現(xiàn)塑性鉸，因此在梁中可以
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