【文章內(nèi)容簡介】 100mm（說明：除去弧形梁除處的板為150mm外）(2)、次梁截面尺寸：H在間取值，即在340mm500mm間取值，目前取次梁尺寸為：主梁截面尺寸： H在間取值，即在540mm810mm間取值，目前取主梁尺寸為： 板內(nèi)力計算采用彈性理論的設計方法來對板內(nèi)力進行計算，并依板內(nèi)力來進行配筋。雙向板肋梁樓蓋結構平面布置可見上頁圖（1），現(xiàn)折成兩部分來考慮。 依據(jù)單向板和雙向板的定義可知，圖中既有單向板，也有雙向板，由此我們分別求解：采用彈性理論的設計方法來進行計算，求雙向板內(nèi)力，并進行配筋。雙向板設計： （1）取用代表性的A、B、C、D、E、F區(qū)格雙向板，列表計算：30 區(qū)格項目ABCDEF3366631說明：求解雙向板跨中最大彎矩值，采用棋盤式布置方式，框架結構的雙向板支撐情況與和作用的情況相同。 F板的情況屬于異形板的情況，故而用補填法使其呈雙向板情況，而按這種情況求得的內(nèi)力和配筋是較實際情況求得的配筋更加安全，具有較高的安全儲備。查表《混凝土結構設計》中冊后面附表，可知上表中的各個系數(shù)的由來。項目截面配筋實有跨中A8072B8072（270）C8072（270）D80（270）72（270）E80（270）72（270）F130122支座8080808080808080130130（2）、對板截面相關屬性的界定除F板的板厚取150mm，其余各種雙向板的厚度均取100mm?，F(xiàn)考慮雙向板向短邊傳遞的彎矩要比長邊方向傳遞的彎矩值要大，其方向配置的受力鋼筋，應當在長邊方向縱筋的外側?，F(xiàn)為方便計算和確保安全，取內(nèi)力臂系數(shù)。由此可求得各方向的配筋情況，采用公式，如右表所示：(我們由計算可知，有部分雙向板的某個方向的配筋率偏小，現(xiàn)按最小配筋率計算配筋。：此時可配鋼筋。單向板設計（1）、對單向板1（東半部分的內(nèi)走廊上的屋面板）的計算采用圖示幾種計算簡圖來進行板內(nèi)力計算，并進行配筋。說明：考慮到僅中間一跨為單向板，且考慮塑性因子并使計算簡化，我們進行如下假設：假設中間一跨的跨度與其兩側均相等，這樣求得的內(nèi)力偏大，更于安全。次梁截面為250mm500mm，現(xiàn)僅考慮中間跨的情況，取1m寬板帶作為計算單元，如圖所示，則：A、彎矩設計值查《混凝土結構》中冊（三校合編）：板的中跨中彎矩系數(shù)為： ，故而：B、正截面受彎承載力計算現(xiàn)知還h=100（mm），取，板寬b=1000（mm）選用C25砼，知選用HPB235級鋼筋，配用，C、校核由上述計算可知，符合內(nèi)力重分布原則。而不符合最小配筋率要求，應按最小配筋率來配筋。 (2)、對單向板2（西半部分的內(nèi)走廊上的屋面板）的計算說明：參見前面板的分布圖可知，為兼顧兩種情況和非五跨，且跨度相差10%情況，以達到簡化的目標，具體如下圖所示：考慮板與邊跨支撐和次梁尺寸250mm500mm，有取1m寬板的板帶作為計算單元，則：A、彎矩設計值查《混凝土結構》中冊（三校合編）： 邊跨中：； 離端第二支座：；中跨中：； 中間支座：。B、正截面受彎承載力計算現(xiàn)知還h=100（mm），取，板寬b=1000（mm）選用C25砼，知選用HPB235級鋼筋，具體計算過程中主要數(shù)據(jù)和最終配筋情況見下表截面1B2C彎矩設計值（KN/m）計算配筋（）實際配筋（）補充： C、校核由上述計算可知，符合內(nèi)力重分布原則。 符合最小配筋率要求，應按計算來配筋。 次梁（連梁）的設計軸線之間的次梁設計：（1）、荷載和計算簡圖的確定與梯形荷載相等效的均布荷載說明：雙向板支撐梁承受的荷載計算，按近似方法從板區(qū)格四角作分角線，如右圖所示，尺寸數(shù)據(jù)已標出。 為板傳來的恒荷載加活荷載，再考慮次梁自重：次梁粉刷：荷載總設計值 g+q=+3+=（）而且各跨跨度相差不到10%，可按照五等跨連續(xù)梁來計算。計算簡圖如下所示：（2）、次梁內(nèi)力計算A、彎矩設計值查《混凝土結構》中冊（三校合編）： 邊跨中：； 離端第二跨跨中：；中跨中：； 中間支座：。 B、剪力設計值同樣查《混凝土結構》中冊（三校合編）： A支座內(nèi)測：； 離端第二支座內(nèi)外側均為：；中間支座內(nèi)外側均為：。 C、正截面受彎承載力計算正截面受彎承載力計算時，因為板和次梁現(xiàn)澆在一起，故而跨內(nèi)正彎矩時時，截面按照T型截面計算：翼緣寬度為（mm） ，且?。╩m）。除支座B外設兩排縱向鋼筋外，其余截面均布置一排。選用C25砼，知選用HRB400級縱向受力鋼筋和HPB235級箍筋，正截面承載力計算過程見下表：判斷T截面類型：而即 為T截面的第一種類型。正截面受彎承載力計算截面1B2C彎矩設計值截面抵抗矩系數(shù)支座處：跨中處：縱向鋼筋配置情況支座處：跨中處：選配鋼筋216+118（彎）=657右側218+118（彎），=763左側218+118（彎），=763216+118（彎）=657216+118(彎)=657校核由上述計算可知，符合內(nèi)力重分布原則。而符合最小配筋率要求，應按計算來配筋。D、斜截面受彎承載力計算a、截面尺寸復核 ，采用公式截面尺寸滿足要求b、 腹筋計算而 應當按照構造來配置箍筋。在滿足構造要求的情況下，按箍筋最小配筋率來設置箍筋。 按兩肢箍來配筋，取筋。 依上面的描述可知，選配mm箍筋（按構造要求而來的） 符合最小配箍率要求。說明：由于軸線E～F部分的次梁所承受的等效均布荷載要比F～G中間次梁等效均布荷載要小，為考慮施工方便，我們將此部分的次梁均按上述計算過程來配筋。號軸線次梁計算（1）、荷載和計算簡圖的確定此根次梁上作用的荷載由（a）和（b）兩部分疊加而成，現(xiàn)分別由左到右來計算各區(qū)段荷載情況：研究第一個圖，則 中間跨中央處集中荷載計算過程如右圖所示。（近似采用等效集中荷載作用與小梁，把小梁視為簡支梁來求其支座反力，從而可求得P=）其等效均布荷載分別為： ； ； 研究第二個圖，則 其等效均布荷載分別為： ； ；現(xiàn)把上述兩種情況的等效均布荷載疊加，此即為此根梁上作用荷載的情況。如下圖所示：（2）、次梁內(nèi)力計算應用結構力學上多節(jié)點力矩分配法可做以下求解，并可做最終彎矩圖：近似把各桿截面抗彎剛度看作同一個不變的值，均為EI，則各桿線剛度分別為： ； ； ； ； ；結點ABCDEF桿件ABBABCCBCDDCDEEDEFFE分配系數(shù)0. 548傳遞系數(shù)C固端彎矩彎矩的分配與傳遞桿端彎矩（3）、次梁承載力計算A、次梁正截面受彎承載力 正截面受彎承載力計算時，由于板和梁為現(xiàn)澆在一起，但是次梁兩邊的板為不等跨的，此時，可能會出現(xiàn)圖示情況，現(xiàn)我們做以下的假設，取其翼緣寬度為：選用C25砼，知選用HPB235級鋼筋，判斷T截面類型：而即 為T截面的第一種類型。正截面受彎承載力計算截面A1B2C3D4E5F彎矩設計值截面抵抗矩系數(shù)支座處：跨中處：0，224縱向鋼筋配置情況支座處：跨中處：86136942345358055363874（256）277184（256）415選配鋼筋220+116（彎）=214+116（彎）=214+116（彎）=214+116（彎）=216+116（彎）=603216+116（彎）=603216+116（彎）=603214+116（彎）=214+116（彎）=214+116（彎）=214+116（彎）=校核： 而，而4號和5號截面并不滿足最小配筋率的要求（其配筋率分別為和）故而此兩截面應按最小配筋率來配筋。且由上述計算可知，符合內(nèi)力重分布原則。B、次梁斜截面受剪承載力a、截面尺寸復核 ，采用公式驗算。截面尺寸滿足要求b、 計算所需要的腹筋而 應當按照構造來配置箍筋。故截面應按照構造進行配筋，用滿足最小配箍率來設置箍筋。 按兩肢箍來配筋，取筋。 依上面的描述可知，選配mm箍筋（按構造要求而來的） 滿足最小配箍率要求?！S線的兩二級次梁的計算——之一：(1)、荷載和計算簡圖的確定其等效均布荷載分別為 ；根據(jù)我們上面的描述可知，我們可以確定右圖的計算簡圖。(2)、次梁內(nèi)力計算應用結構力學上單節(jié)點力矩分配法可做以下求解，并可做最終彎矩圖：近似把各桿截面抗彎剛度看作同一個不變的值，均為EI，則各桿線剛度分別為： ； ，彎矩分配與傳遞過程如下表：結點ABC桿件ABBABCCB分配系數(shù)傳遞系數(shù)C固端彎矩彎矩的分配與傳遞桿端彎矩（3）、次梁承載力計算A、正截面承載力說明：正截面受彎承載力計算時，由于板和梁為現(xiàn)澆在一起，故而在跨中正彎矩出現(xiàn)處，截面應視為T型截面，翼緣寬度為：選用C25砼，知選用HRB400級縱向受力鋼筋和HPB235級箍筋，判斷T型截面類型：而即 為T截面的第一種類型。截面A1B2C彎矩設計值截面抵抗矩系數(shù)支座處：跨中處：縱向鋼筋配置情況支座處：跨中處：（256）選配鋼筋220+118（彎）=212+118（彎）=216+118（彎）=212+112（彎）=339212+112（彎）=339具體正截面承載力計算過程如下表所示：校核： C截面配筋率為 故而此截面應按最小配筋率來配筋。 （此乃是C截面的配筋）再由計算可知，其余截面的配筋均滿足要求，均應按照計