【文章內容簡介】 0mg/L； C2——出水懸浮物濃度（），50%C1； Kz——生活污水總變化系數(shù)，； r——污泥容重（），； P0——污泥含水率（%），取97%。（7）污泥斗容積V1式中：——污泥斗高度，；——污泥斗上部半徑，取=；——污泥斗下部半徑，取=；——污泥斗傾角，取=60。（8）污泥斗以上圓錐部分污泥容積式中：——圓錐體高度，；——池子半徑，；i——池底徑向坡度，本設計取i=。（9）可貯存污泥總容積V，m3＞ 足夠大（10）沉淀池總高度式中：——超高，取=；——有效水深，為3m；——緩沖層高度，—，取=；——圓錐體高度，；——污泥斗高度。（11）沉淀池池邊高，則：（12）排泥設計 排泥所選刮泥機性能見表2。表2 ZBG35型周邊傳動刮泥機性能表項目池徑/m電動機功率/kw滾輪形式軌道形式周邊線速m/min性能35剛滾輪鋼板池底接DN200排泥管，利用靜水壓力連續(xù)排泥。（13）浮渣收集浮渣用浮渣刮泥板收集，定期清渣，刮泥板裝在刮泥機桁架的一側，在出水堰前設置浮渣擋板攔截浮渣，排渣管管徑取為200mm。（14）放空管污泥斗中設放空管，管徑300mm。 進出水設計在兩沉淀池中間設一座集配水井[16]，由沉砂池過來的輸水管道直接進入內層套管，進行流量分配。（1）集配水井集配水井內徑采用3m，來水由底部進入，上部出水經(jīng)溢流堰至配水井，溢流堰筒直徑采用2m。，中間墻壁厚300mm，上面設有閥門，井體高6m。（2）沉淀池進水部分設計污水自沉砂池出水井接DN1200鑄鐵管進入配水井，從配水井接DN900鑄鐵管，在初沉池前接閘門，后接DN800初沉池入流管，i=‰，管內流速v=。漸擴部分：下部直徑D1=800mm 上部直徑D2=1000mm 高度H=進水采用潛孔入流，潛孔高度取h=1m，內徑d1=D2=1m，外徑d2=1+2=，平均直徑為。設八個對稱布置的潛孔，則潛孔面積潛孔流速 中心導流筒流速按規(guī)定取為v=，則導流筒有效面積為：導流筒內徑D為布水均勻，中心導流筒外設穿孔擋板，穿孔率取15%（10～20%），設穿孔擋板高h=，直徑d=5m，穿孔尺寸b=2030cm，f=，穿孔擋板面積為則孔數(shù)個故設計為每排20個孔，共6排，均勻交錯排列?？卓诹魉俪醭脸剡M口總水頭損失（3）沉淀池出水部分設計采用倒等腰三角形薄壁堰出水，堰負荷q=4L/(ms)。1）堰長為：遠大于池徑，故雙側集水。2）出水堰，流量為，則水流速濕周=B+2h=+=水力半徑水力坡度水頭損失3）總水頭損失，則總水頭損失為4）初沉池出水初沉池的出水設管道DN800mm。 SBR池的計算設計方法有兩種：負荷設計法和動力設計法[17]，本工藝采用負荷設計法。根據(jù)工藝流程論證，SBR法具有比其他好氧處理法效果好，占地面積小，投資省的特點，因而選用SBR法。該工藝由按一定時間順序間歇操作運行的反應器組成。其運行操作在空間上是按序排列、間歇的。污水連續(xù)按順序進入每個池，也就是每個間歇反應器在處理廢水時的操作過程，包括進水器、反應期、沉淀期、排水排泥期、閑置期五個階段，如圖4。這種操作周期是周而復始進行的，以達到不斷進行污水處理的目的。對于單個的SBR反應器來說，在時間上的有效控制和變換，即達到多種功能的要求，非常靈活。SBR工藝操作過程見圖4。圖4 SBR工藝操作過程SBR工藝的操作過程如下：① 進水期進水期是反應池接納污水的過程。由于充水開始是上個周期的閑置期，所以此時反應器中剩有高濃度的活性污泥混合液，這也就相當于活性污泥法中污泥回流作用。SBR工藝間歇進水，即在每個運行周期之初在一個較短時間內將污水投入反應器，待污水到達一定位置停止進水后進行下一步操作。因此，充水期的SBR池相當于一個變容反應器?；旌弦夯|濃度隨水量增加而加大。充水過程中逐步完成吸附、氧化作用。SBR充水過程，不僅水位提高，而且進行著重要的生化反應。充水期間可進行曝氣、攪拌或靜止。曝氣方式包括非限制曝氣（邊曝氣邊充水）、限制曝氣（充完水曝氣）、半限制曝氣（充水后期曝氣）。② 反應期在反應階段，活性污泥微生物周期性地處于高濃度、低濃度的基質環(huán)境中，反應器相應地形成厭氧缺氧好氧的交替過程。雖然SBR反應器內的混合液呈完全混合狀態(tài)，但在實踐序列上是一個理想的推流式反應期裝置。SBR反應器的濃度階梯是按時間序列變化的。能提高處理效率，抗沖擊負荷，防止污泥膨脹。③ 沉淀期 相當于傳統(tǒng)活性污泥法中的二次沉淀池，停止曝氣攪拌后，污泥絮體靠重力沉降和上清液分離。本身作為沉淀池，避免了泥水混合液流經(jīng)管道，也避免了使剛剛形成絮體的活性污泥破碎。此外，SBR活性污泥是在靜止時沉降而不是在一定流速下沉降的，所以受干擾小，沉降時間短，效率高。④ 排水期 活性污泥大部分為下周期回流使用，過剩污泥進行排放，一般這部分污泥僅占總污泥的30%左右，污水排出，進入下道工序。⑤閑置期作用是通過攪拌、曝氣或靜止使其中微生物恢復其活性，并起反硝化作用而進行脫水。 池體計算（1）設計參數(shù)1）污水處理程度的計算原污水經(jīng)過初次沉淀池的處理，SS按降低50%，BOD5按去除25%考慮，則進入曝氣池污水的BOD5值（Sa）： COD值：SS值為：其中，水中非溶解性含量式中： ——微生物自身氧化率，取=；——活性微生物在處理水中所占的比例，取=；——處理水中懸浮固體濃度，=20。出水中的總含量10，故處理水中溶解性含量2）—污泥負荷率的確定為保證曝氣池在低溫季節(jié)也能取得良好的處理效果，故擬定采用的—，為穩(wěn)妥計，應加以校核，公式為：式中：——污泥負荷，；——系數(shù)（～），取=；——系數(shù)，，取=。，符合設計要求。3）硝化所需要的最低好氧污泥齡 θS,N (d) 181。 — 硝化細菌比生長速率（d1），t= 15 ℃時，181。= d1。 fs — 安全系數(shù)，取fs= 。 T — 污水溫度，T= 15 ℃。 如果考慮硝化作用，出水氨氮計算采用動力學公式：設出水氨氮Ne=N，將上式進行變換帶入有關參數(shù)得，出水氨氮為：復核結果表明，出水水質可以滿足要求。4）TN、TP的去除能力根據(jù)SBR工藝實驗研究結果表明[18]：曝氣時間為5小時時，脫氮除磷效果最佳，%%、%%。故選擇曝氣時間為5小時，出水TN為4mg/L，均滿足出水要求。5）系統(tǒng)所需要的反硝化能力（NO3ND）/BOD5 kgN/kg BOD5TNi — 進水總氮濃度，TNi= 45 mg/l。TNe — 出水總氮濃度，TNe= 15 mg/l。S0 — 進水BOD5濃度，S0= 220 mg/l。6）反硝化所需要的時間比例tan/(tan+ta) 一般認為約有75%的異氧微生物具有反硝化能力，在缺氧階段微生物的呼吸代謝能力為好氧階段的80%左右。 tan—缺氧階段所經(jīng)歷的時間，h。 ta —好氧階段所經(jīng)歷的時間，h。 7）確定混合液污泥濃度式中：——污泥體積指數(shù)，一般為（100—120）mg/取=120；——污泥回流比，取=50%；——考慮污泥在二沉池中停留時間、池深、污泥厚度等因素的有關系數(shù)，取=；（2）反應池運行周期各工序時間計算1）曝氣時間式中：Cs——進水平均BOD5(mg/L)，165mg/L； CA——SBR池內MLSS濃度(mg/L)，3300mg/L； Ns——BOD污泥負荷，； 1/m——排出比，設為1/2；2）沉淀時間初期沉降速度水溫t=20℃，因此，必要的沉降時間為式中：H——反應池內水深，本設計取5m； s——超高。 則：3）排水時間，排水時間在2h左右，與沉淀時間合計為4h，因此排水時間取為2h。4）一個周期所需時間Tc≥4+=8h 取T=8h。所以周期數(shù)為n=24/8=35）進水時間式中：N——SBR反應池個數(shù)。（3）反應池容積的計算1）反應器容積式中 n—周期數(shù)； —排出比； N—池的個數(shù)；= （4）SBR池的污泥產(chǎn)量SBR池的剩余污泥主要來自微生物代謝的增殖污泥還有很少部分由進水懸浮物沉淀形成，SBR池生物代謝產(chǎn)泥量為=a— 微生物代謝增殖系數(shù)，kgMLSS/kgBOD；b— 微生物自身氧化率，1/d；S—每日的有機污染物降解量，kg/d，；Q—每日揮發(fā)性懸浮固體（MLVSS）凈增加量；取a=，b==（）10000=903kg/d定排泥含水率為98%，則污泥量為考慮一定安全系數(shù)，則每天排泥量120 m/d。 曝氣系統(tǒng)設計與計算SBR池運行方式：本設計共設立6個曝氣池，6座建在一起，所有池子從一側進水，每池進水采用配水管配水使水分布均勻。出水采用一根出水管，污泥采用潛污泵提升設于每池的池尾[19]。（1） 需氧量計算SBR反應池需氧量計算式=式中—混合液需氧量kgO/d；a—微生物代謝有機物需氧率，kg/kg；—微生物自養(yǎng)需氧率，1/d；—去除的，kg/，（）經(jīng)查有關資料表，取a=，=，需氧量為R==（2） 最大時需氧量計算==（3） 每日去除的BOD的需氧量BOD=10000=1550kg/d=（4） 去除每kgBOD的需氧量O== O/kgBOD（5） 最大時需氧量與平均時需氧量之比== 供氣量采用WM180型網(wǎng)狀膜微孔空氣擴散器，，計算溫度定為30，查得20和30時，水中飽和溶解氧值為：，（1） 空氣擴散器出口處的絕對壓力（）按下式計算Pb=105+103H=105+103=105（Pa）（2）空氣離開水面時氧的百分比：（3）曝氣池混合液中平均氧飽和度（4）換算成20℃條件下脫氧清水的充氧量：式中—污水中雜質影響修正系數(shù)，（~）；—污水含鹽量影響修正系數(shù)，（~）；c—混合液溶解氧濃度，取c=2；—氣壓修正系數(shù)=；相應的最大時需氧量為===（5）曝氣池平均時供氣量： （6） 曝氣池最大時供氣量： (m3/h)（7）去除1KgBOD5的供氣量： 24/=（m3空氣/KgBOD5）（8）1m3污水的供氣量： 24/10000=（m3空氣/ m3污水）（9） 空壓機房（1）空壓機的選擇 ，因此，空壓機所需壓力為： P=(+1)= 曝氣沉砂池所需空氣量為108，則空壓機供氣量為： 最大時：+108==平均時：+108== 根據(jù)所需壓力和空氣量，決定采用LG80型空壓機7臺，正常條件，