【文章內(nèi)容簡介】 （mg/l）,一般采用沉淀效率η=40%60% K2生活污水總量變化系數(shù)γ污泥容重（t/m3）,約為1p0污泥含水率（%）設計中取T=1d， p0=97%，η=50%，C2=[100%50%]C1= = (331)式中 每格沉淀池污泥部分所需的容積（m3） 污泥斗設在沉淀池的進水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，為防止污泥斗底部積泥，污泥斗傾角大于60176。 (332)式中 V1污泥斗容積（m3） a沉淀池污泥斗上口邊長（m） a1沉淀池污泥斗下口邊長（m），設計中取a=, h4=，a1= =30 m3 H=h1+h2+h3+h4 (333)式中 H沉淀池總高度（m）h1 沉淀池超高（m），h3緩沖層高度（m）h4污泥部分高度（m），一般采用污泥斗高度與池底坡底i=1%的高度之和。設計中取，h1=；h3 =；則 沉淀池分為2組，每組分為17格，每組沉淀池進水端設配水井，污水在配水井內(nèi)平均分配，然后流進每組沉淀池。 配水井內(nèi)中心管直徑 （334）式中 D/配水井內(nèi)中心管直徑（m） v2配水井內(nèi)中心管上升流速(m/s)，一般采用v2≧ 配水井直徑： （335）式中 D3配水井直徑（m）；v3配水井內(nèi)污水流速（m/s），一般取v=沉淀池分為2組，每組沉淀池進水端設進水渠道，配水井接出的DN1000進水管從進水渠道中部匯入，污水沿進水渠道向兩側流動，通過潛孔進入配水井渠道，然后由穿孔花墻流入沉淀池。 (336)式中 v1進水渠道水流流速（m/s），一般采用v1 ≧ B1進水渠道寬度（m） H1進水渠道水深(m), B1: 設計中取B1=， H1= = 進水采用配水渠道通過穿孔花墻進水，，穿孔花墻的開孔總面積為過水斷面面積的6%20%，則過孔流速為 （337）式中 v2穿孔花墻過孔流速m/s， B2孔洞的寬度（m） h2孔洞的高度（m） n1孔洞數(shù)量（個）設計中取B2=，h2=，n1=10個 m/s 沉淀池出水經(jīng)過出水堰跌落入出水渠道，然后匯入出水管道排走。出水堰采用矩形薄壁堰，堰上水深H為 (338)式中 m0 流量系數(shù)， b出水堰寬度（m）H出水堰頂水深（m） 解得。沉淀池出水渠道，出水管與出水渠道連接，將污水送至集水井 (339) 式中 v3出水渠道水流流速m/s，一般采用v3≧ B3出水渠道的寬度（m） H3出水渠道的高度（m），B3： 設計中取B3=，H3= = 出水管道采用鋼管，管徑DN=1000mm，管內(nèi)流速v=，水力坡降i=‰.，出水擋板 沉淀池設進水擋板和出水擋板，。在出水擋板處設一個浮渣收集裝置，用來收集攔截的浮渣。 沉淀池采用重力排泥，排泥管直徑DN300mm，排泥時間t4=20min，排泥管流速v4=，排泥管伸入污泥斗底部。，便于清通和排氣。 沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設于池頂，刮板伸入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內(nèi)。AAO工藝的水力停留時間t一般采用68h，設計中取t=8h 曝氣池內(nèi)活性污泥濃度Xv一般采用20004000mg/L，設計中取Xv=3000mg/L。 (340) 式中 Xr回流污泥濃度（mg/L） SVI污泥指數(shù)，一般采用100， r系數(shù)， (341) 式中 R污泥回流比 回流污泥濃度（mg/l），=fXr==9000mg/l 解得：R= (342)式中 eTN去除率（%） S1進水TN濃度（mg/L）原水43 mg/L； S2進水TN濃度（mg/L）一級A標準取15 mg/L =% (343) 式中 R內(nèi)內(nèi)回流倍數(shù) ，設計中取R內(nèi)為190% (344) 式中 V總有效容積（m3） Q進水流量（m3/d）按平均流量計 t水力停留時間（d）設計中取Q=153846 m3/d 厭氧，缺氧，好氧各段水力停留時間的比值為1：1：3，則每段的水力停留時間分別為： 厭氧池內(nèi)的水力停留時間t1= 缺氧池內(nèi)的水力停留時間t2= 好氧池內(nèi)的水力停留時間t3= 曝氣池總面積 (345) 式中 A曝氣池總面積（m2） h曝氣池有效水深（m）設計中h=。 每組曝氣池面積 (346) 式中 A1每座曝氣池表面積，m2 N曝氣池個數(shù) 設計中取N=6 m2 每組曝氣池共設5廊道，第1廊道為厭氧段，第2廊道為缺氧段，第3廊道為好氧段，則每個廊道長 (347) 式中 L曝氣池沒廊道長（m） b每廊道寬度（m） n廊道數(shù) 設計中取b=，n=5= 厭氧缺氧好氧平面布置圖 初沉池的來水通過DN1200mm的管道送入?yún)捬跞毖鹾醚跗貧獬厥锥说倪M水渠道。在進水渠道內(nèi)，水流分別流向兩側，從厭氧段進入，，則渠道內(nèi)的最大水流速： (348) 式中 v1渠道內(nèi)最大水流流速（m/s）b1進水渠道寬度（m）h1進水渠道有效水深（m）設計中取b1=，h1== 反應池采用潛孔進水，孔口面積 (349) 式中 F每座反應池所需孔口面積（m2） v2孔口流速（m/s），設計中取v2= =，則孔口數(shù) (350)式中 n每座曝氣池所需孔口數(shù)（個） f每個孔口的面積（m2） =厭氧缺氧好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水頭 (351)式中 H堰上水頭(m) Q每座反應池的出水量（m179。/s），指污水最大流量（ m179。/s）與回流污泥量，回流量之和（ m179。/s） m流量系數(shù)， b堰寬（m）,與反應池寬度相等設計中取m=，b= 厭氧缺氧好氧的最大出水流量為（+%）=，出水管徑采用DN1800mm，送往二沉池。 在本設計中，污泥回流比為50%，從二沉池回流過來的污泥通過兩根DN500mm的回流管道分別進入首端兩側的厭氧段。（2）硝化液回流管 硝化液回流比為200%，從二沉池出水回至缺氧段首端，硝化液回流管道管徑為DN1000mm。 （352） 式中 W剩余污泥量（kg/d） a污泥產(chǎn)率系數(shù)，； b污泥自身氧化系數(shù)（d1），； Q平平均日污水流量（m3/d） Lr反應池去除的SS濃度,kg/m3，Lr=7010=60mg/l=179。 Sr反應池去除的BOD5的濃度，kg/m3，Srr=16610=156mg/L=179。設計中取a=，b= =11323kg/d (353) 式中 O2混合液需氧量（kg O2/d） 活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需的氧氣kg數(shù)，對于生活污水， Q污水的平均流量（m179。/d） Sr被降解的BOD濃度（g/L） 每1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣kg數(shù)， Xv揮發(fā)性總懸浮物濃度（g/L）設計中取=，= =22385kg/d =933kg/h最大時需氧量計算方法同上，只需要將污水的平均流量轉(zhuǎn)換為最大流量 =25985kg/d =1083kg/h （3）最大時需氧量與平均時需氧量之比 = (354) 采用WM180型網(wǎng)狀膜微孔空氣擴散器，㎡，，計算溫度定為30℃。 查表得20℃和30℃時，水中得飽和溶解氧值為： =；= (355)式中 Pb出口處絕對壓力(Pa) H擴散器上淹沒深度（m）設計中取H= 空氣離開曝氣池池面時，氧的百分比 (356)式中 Qt氧的百分比（%） EA空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率設計中取EA=12%（按最不利的溫度條件考慮） (357)式中 30℃時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（mg/l） Cs30℃時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度（mg/l） 換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量 (358)式中 R混合液需氧量（kg/h） 20℃時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（mg/L） 修正系數(shù) 壓力修正系數(shù) C曝氣池出口處溶解氧濃度（mg/L）設計中平均時需氧量為： 最大時需氧量為：曝氣池平均時供氣量為： (359)曝氣池最大時供氣量為： 設計中設兩組輻流式沉淀池，N取3，按兩組同時工作設計。故，每組的設計流量為Q=，從生化池中流出的混合液進入集配水井，經(jīng)過集配水井分配流量后流入輻流式沉淀池。 (360)式中 F沉淀池部分有效面積（㎡） Q設計流量（m179。/s） 表面負荷[m3/(m2h)]， m3/(m2h) 設計中取=(m2h) F=㎡ (361)式中 D沉淀池直徑（m） ==。 (362) 式中 h2沉淀池有效水深（m） t沉淀時間（