【文章內(nèi)容簡介】 04 =45794 (kg/h)（7）熱量平衡: =式中 R—精餾塔回流比一般為3～4，取3 I2—精餾塔加熱蒸汽熱含量，I2=2652(kJ/h) tH—為回流稀酒精進塔溫度tH=80℃ CH—為雜醇油分離器稀酒精比熱，稀酒精濃度為： ，查得起比熱為CH =（kgk），﹪—為雜醇油酒精的重量百分濃度，與液相濃度55﹪（v）相平衡。 tP—出塔酒精的飽和溫度(℃) CP—出塔酒精的比熱，[kJ/（）] i2—塔頂上升蒸汽熱含量,i2= (kJ/kg) iH—雜醇油酒精蒸汽熱含量,應(yīng)為iH=1496(kJ/kg) tw2—精餾塔塔底溫度，取130℃（kgk） Qn2—精餾塔熱損失,Qn3=2%D2I2 CF2—進塔酒精的比熱，取CF3=(kJ/kg) tF2—進料溫度，取90℃ W’x上面算得45794kg/h計算可得：D2=68962(kg/h)塔底排出的廢水： G=D2+W，x= 68962+ 45794=114756（kg/h）計算蒸餾工段的蒸餾效率： 表24 年產(chǎn)20萬噸酒精工廠蒸餾工段精餾塔物料熱量衡算匯總表進入系統(tǒng)離開系統(tǒng)項目物料（kg/h）熱量（kJ/h）項目物料（kg/h）熱量（kj/h）符號數(shù)量符號數(shù)量符號數(shù)量符號數(shù)量脫醛液F278300F2CF2tF210796﹪酒精P′34525P′CPtP106加熱蒸汽D268962D2I2108次級酒精Pe691——稀酒精3414CHtH 106雜醇油酒精蒸汽H704HiH106回流液——R(Pe+ P`)Cptp107蒸餾廢水Wx+D2114756(Wx+D2) tW 2Cw107上升蒸汽——(R+1)(Pe+ P`) i2108熱損失——Qn2106累計150676108累計150676108脫水工藝流程[9]酒精蒸汽純酒精蒸汽篩網(wǎng)盛裝生石灰圖23 石灰干燥器簡單示意圖采用生石灰法，將精餾塔塔頂蒸汽引到臥式干燥其中，如干燥器設(shè)備圖。干燥器中上部由密孔篩網(wǎng)盛放生石灰，最下面一層又金屬板承接。干燥器壁設(shè)置擋板，增加接觸面積。由于生石灰便宜，而且在后續(xù)的污水處理中，可將使用過的生石灰按照程序設(shè)定投入污水池。干燥器采用并聯(lián)三個，再串聯(lián)一個的比例布置。第三章 供用水衡算第一節(jié) 蒸餾車間用水[10]一、醪塔冷卻用水利用酒母發(fā)酵的冷卻廢水進行冷卻，這樣可以節(jié)省冷凝水用量。二、精餾塔分凝器冷卻用水[10]從精餾塔出來的酒汽，做為初餾塔再沸器的熱源，熱量衡算有：（R2+1）（P′+Pe）i2= W精餾CW（tH3）則W精餾分凝R為精餾塔回流比，取R為3Pe為回流入醛塔的次等酒的數(shù)量，由前面數(shù)據(jù)可得Pe =P′=34525 (kg/h)i2為塔頂上升蒸汽熱焓量，i2=tH冷卻水進出口溫度，取tH3=20℃，=85℃代入上式，則精餾塔冷凝器冷卻用水為：W精餾分凝=105 kg/h三、成品酒精冷卻用水成品酒精冷卻使用20℃的深井水，根據(jù)熱量衡算，耗水量為：式中：P‘為34525 (kg/h)（kgK）、為成品酒精冷卻前后的溫度，℃、30℃、為冷卻水進出口溫度，分別為20℃、40℃Cw= KJ/（kgK）則成品酒精冷卻水用量為：W成品=105kg/h四、雜醇油分離器稀釋用水在雜醇油分離器內(nèi)加入4倍的水稀釋，則稀釋用水量為：W雜醇油分離=4 H=4704=2816kg/h六、蒸餾車間總用水量為：W蒸餾工段=W精餾分凝+W成品+W雜醇油分離=105+105+2816=105（kg/h）第二節(jié) 總用水量表31各工段用水量及總用水量工段稀釋工段發(fā)酵工段蒸餾工段用水量（kg/h）334397105總計（kg/h）106第四章 供用汽衡算[9]由前面計算所得數(shù)據(jù)可知蒸餾工段蒸汽消耗：D＝D1+D2＝84830+68962＝153792（kg/h）年耗蒸汽量為： 15379224250=9227520009(kg)=922752(t)酒精廠平均蒸汽用量：酒精廠每小時平均蒸汽消耗量主要供給蒸餾工段，因此其消耗量由蒸餾量和損失組成，蒸汽總損失取蒸餾工段蒸汽消耗量的4%，則鍋爐需要蒸發(fā)量為：153792(100﹪+4%)=159944kg/h=使用熱值為4000大卡的煤，假設(shè)鍋爐效率為80%，則每噸煤能供生產(chǎn)使用50t新鮮蒸汽，則連續(xù)蒸餾煤消耗量為：159944247。50247。80﹪=（kg/h）本設(shè)計選用的鍋爐為工業(yè)中壓 （—）中型（20—75t）的煤粉鍋爐型號為YG80/—M7 蒸發(fā)量為80t/h，額定溫度為450℃第五章 供電衡算參考我國糖蜜酒精連續(xù)發(fā)酵工藝技術(shù)指標(biāo)[9]，設(shè)生產(chǎn)每噸酒精耗電40度，可估算酒精廠的用電：40200000=8106（度/年）=32000（度/日）考慮到此值為估算值，所以乘以一個富裕系數(shù)為120﹪：32000120﹪=38400（度/日）=106（度/年） 第六章 設(shè)備計算與選型第一節(jié) 發(fā)酵設(shè)備設(shè)計采用連續(xù)發(fā)酵方式，根據(jù)物料衡算結(jié)果可知，每小時進入發(fā)酵罐的醪液體積流量為：473728kg/h，密度為1200 kg/m3。[14]進入種子罐和1號發(fā)酵罐的醪液體積流0量為W：473728/1200=395m3/h一、發(fā)酵罐容積和個數(shù)的確定[15]（1）種子罐個數(shù)的確定：為保證種子罐有足夠種子，種子罐內(nèi)醪液停留時間應(yīng)在12h左右，則種子罐有效容積為：V=39512=4740（m3）取種子罐裝料經(jīng)驗系數(shù)為80﹪，則種子罐全容積為：V全=V/u=4740/80%=5925m3 取6000m3每個罐的容積為1000 m3，則種子罐個數(shù)為：6000/1000=6（個）(2)發(fā)酵罐體積。根據(jù)發(fā)酵罐現(xiàn)在的設(shè)備情況，從100 m3到500 m3，現(xiàn)在酒精廠一般采用300 m3，按照有關(guān)情況和指導(dǎo)老師建議，我采用500 m3，取H=2D，h1=h2=D—為發(fā)酵罐內(nèi)徑，（m）H—為發(fā)酵罐高，（m）hh2—分別為發(fā)酵罐底封頭高和上封頭高，（m）發(fā)酵罐上均為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，下部為錐形封頭，為了計算簡便，假設(shè)其上下封頭近似相同，則D=，H=，h1=h2=發(fā)酵罐的表面積圓柱形部分面積：F1=πDH==250m2由于橢圓形封頭表面積沒有精確的公式，所以可取近似等于錐形封頭的表面積：F2=F3=發(fā)酵罐的總表面積：F=F1+F2+F3=250+32+32=314m2（3）計算發(fā)酵罐數(shù)量：上面已經(jīng)寫到，我設(shè)計的發(fā)酵罐規(guī)格為500 m3的規(guī)格，設(shè)總發(fā)酵時間為48小時,設(shè)發(fā)酵罐數(shù)為N個，則發(fā)酵罐的有效容積[3] V有效=WT/N公式(1) V全容積Ψ=V有效公式（2）式中W—每小時進料量；T—發(fā)酵時間；N—發(fā)酵罐數(shù)根據(jù)經(jīng)驗值，一樣取發(fā)酵罐填充系數(shù)為Ψ=80%，則可以得到：50080%=395(4812)/N, 計算得到：N=)，則我們需要發(fā)酵罐N=36個二、糖蜜儲罐個數(shù)的計算 糖蜜儲罐采用1000m3規(guī)格：15天的糖蜜量為：V=334415=50160(t) 查得85Bx的糖蜜密度為1450 kg/ m3 則 V＝501601000/1450＝34593（m3）設(shè)其裝料系數(shù)為80﹪，則貯罐的全容積為：V糖蜜 ＝34593/＝43241（m3）43241/1000=（個） ，取44個三、冷卻面積和冷卻裝置主要結(jié)構(gòu)尺寸[15]（一）、總的發(fā)酵熱：Q=Q1(Q2+Q3)Q1=GSq式中 G—每罐發(fā)酵醪量（kg） S—糖度降低百分值（﹪） q—每公斤糖發(fā)酵放熱（J）， Q1—主發(fā)酵期每小時糖度降低1度所放出的熱量 Q2——代謝氣體帶走的蒸發(fā)熱量，一般在5%—6%之間，我們估算時采用5% Q3——不論發(fā)酵罐處于室內(nèi)還是室外，均要向周圍空間散發(fā)熱量Q3，具體計算看后面。Q1=（467962/36）121﹪=105（KJ/h）Q2=5﹪Q1=5﹪105=104（KJ/h）發(fā)酵罐表面積的熱散失計算：先求輻射對流聯(lián)合給熱系數(shù)，假定發(fā)酵罐外壁不包扎保溫層，壁溫最高可達32℃，生產(chǎn)廠所在地區(qū)夏季平均溫度為27℃,則： 可得：=104（kJ/h）需冷卻管帶走的單個發(fā)酵罐冷卻熱負(fù)荷為：Q=Q1Q2Q3=104=105(kJ/h)總發(fā)酵熱為：Q發(fā)酵=10536=107(kJ/h)（二）、冷卻水耗量的計算（三）、對數(shù)平均溫度差的計算主發(fā)酵控制發(fā)酵溫度tF為30℃，按題意冷卻水進出口溫度分別為：t1=20℃, t2=27℃=（四）、傳熱總系數(shù)K值的確定[15]選取蛇管為水煤氣輸