【文章內(nèi)容簡介】 命為 15000h；（7）鏈條因磨損而引起的相對伸長量不超過3%；圖 313 極限功率曲線 The curve of limit frequency四桿中頻數(shù)控淬火機床總體及上料機構設計20圖 314 滾子鏈的額定功率曲線 The normal rated power curve of rollerchain圖 314 表明，當采用推薦的潤滑方式時，鏈傳動所能傳遞的功率 P0，小輪轉(zhuǎn)速 n1 和鏈號三者之間的關系。圖 315 推薦的潤滑方式 Remended lubricated way若潤滑條件與推薦的潤滑方式不同時，則根據(jù)鏈速 v 的不同，將 P0 的值降低。當鏈速v≤，降低到 50%；當 ≤v≤7 m/s 時，降低到 25%；當 v7m/s 而潤滑又不當時，則不宜用鏈傳動。設計時，若實際選用參數(shù)與上述特定條件不同，則需要引入一系列相應的修正系數(shù)對圖中額定功率 P0 進行修正。單排鏈傳動的額定功率應按下式確定： （39）PLZAK?0式中， KA 為工作情況系數(shù)，由表 32 確定；P 0 為單排鏈的額定功率， kW；P 為鏈傳動傳遞的功率，KW；Kz 為小鏈輪的齒數(shù)系數(shù)，由表 33 確定，當工作點落在圖 的曲線頂點左側(cè)時（屬于鏈板疲勞），查表中 Kz；當工作點落在圖 的曲線右側(cè)時（屬于套筒、滾子沖擊疲勞），查表中 K’z。KL 為鏈長系數(shù)（圖 ），圖中曲線 1 為鏈板疲勞計算用，曲線 2 為套筒、滾子沖擊疲勞計算用；當失效形式無法預先估計時，取曲線中小值代入計算；Kp 為多排鏈系數(shù)（表 34）。表 32 工作情況系數(shù) KATable 32 working modulus KA原動機載荷性質(zhì)電動機或汽輪機 內(nèi)燃機載荷平穩(wěn) 中等沖擊 較大沖擊 表 33 小鏈輪齒數(shù)系數(shù) Kz和 39。zTable 33 small chain wheel gear modulus Kz and 39。zz1 9 10 11 12 13 14 15 17Kz 39。 四桿中頻數(shù)控淬火機床總體及上料機構設計22z1 19 21 23 25 27 29 31 35Kz 39。 圖 316 鏈長系數(shù) The chain length’s modulus1—鏈板疲勞； 2—滾子套筒沖擊疲勞表 34 多排鏈系數(shù) KPTable 34 most rows modulus KP排數(shù) 1 2 3 4 5 6KP 1 1）鏈輪齒數(shù) zz 2由鏈傳動的運動特性得知，齒數(shù)越少，瞬時鏈速變化越大，而且鏈輪直徑也較小，當傳遞功率一定時，鏈和鏈輪輪齒的受力也會增加，為使傳動平穩(wěn)，小鏈輪齒數(shù)不宜過少，但如齒數(shù)過多，又會造成鏈輪尺寸過大，而且，當鏈條磨損后，也容易從鏈輪上脫落。滾子鏈傳動的小鏈輪齒數(shù) z1 應根據(jù)鏈速 v 和傳動比 i，由表 35 進行選取，然后按 z2=iz1，選取大鏈輪的齒數(shù)；并控制 z2≤120。表 35 小鏈輪齒數(shù)Table 35 number of small chain wheel gear鏈速 v /（m/s） ~3 3~8 8z1 ≥15~17 ≥19~21 ≥23~25因鏈節(jié)數(shù)常取偶數(shù)，故鏈輪齒數(shù)最好取奇數(shù)，以使磨損均勻。2）鏈的節(jié)距 p鏈的節(jié)距 p 是決定鏈的工作能力、鏈及鏈輪尺寸的主要參數(shù)，正確選擇 p 是鏈傳動設計時要解決的主要問題。鏈的節(jié)距越大，承載能力越高，但其運動不均勻性和沖擊就越嚴重。因此，在滿足傳遞功率的情況下，應盡可能選用較小的節(jié)距，高速重載時可選用小節(jié)距多排鏈。3）傳動比 i傳動比受鏈輪最小齒數(shù)和最大齒數(shù)的限制，且傳動尺寸也不能過大，因此傳動比一般不大于 6。傳動比過大時，小鏈輪上的包角? 1 將會太小，同時嚙合的齒數(shù)也太少，將加速輪齒的磨損。因此，通常要求包角? 1 不小于 120?。4）中心距 a 和鏈節(jié)數(shù) Lp若鏈傳動中心距過小，則小鏈輪上的包角也小，同時嚙合的鏈輪齒數(shù)也減少；若中心距過大，則易使鏈條抖動。一般可取中心距 a=（30~50）p，最大中心距 amax≤80p。鏈的長度以鏈節(jié)數(shù) LP（節(jié)距 p 的倍數(shù)）來表示。與帶傳動相似，鏈節(jié)數(shù) LP 與中心距 a 之間的關系為 （310）a??????????計算出的 Lp 應圓整為整數(shù)，最好取為偶數(shù)。如已知 Lp 時，也可由式（1037）計算出實際中心距 a，即： （311）?????? ???????????????????????? 212121 84 ?zzLzLapp為了便于鏈條的安裝和調(diào)節(jié)鏈的張緊，通常中心距設計成可調(diào)的；若中心距不能調(diào)節(jié)而又沒有張緊裝置時，應將計算的中心距減小 2~5mm。使鏈條有小的初垂度，以保持鏈傳動的張緊。對于 v，其失效形式主要是鏈條因過載被拉斷；故應按抗拉靜強度條件進行計算，根據(jù)已知的傳動條件，由圖 1026 初選鏈條型號，然后校核安全系數(shù) S （312）??SFKAQ??式中， S 為靜強度計算的安全系數(shù)；四桿中頻數(shù)控淬火機床總體及上料機構設計24FQ 為鏈條的最低破壞載荷，由鏈號查表 31；KA 為工作情況系數(shù)，由表 32 確定；[S]為許用靜強度安全系數(shù)，通常[S]=4~8。一、鏈傳動的布置在鏈傳動中，兩鏈輪的轉(zhuǎn)動平面應在同一平面內(nèi)，兩軸線必須平行，最好成水平布置（圖 ） ，如需傾斜布置時，兩鏈輪中心連線與水平線的夾角 ?應小于 45?（圖 ） 。同時鏈傳動應使緊邊（即主動邊）在上，松邊在下，以便鏈節(jié)和鏈輪輪齒可以順利地進入和退出嚙合。如果松邊在上，可能會因松邊垂度過大而出現(xiàn)鏈條與輪齒的干擾，甚至會引起松邊與緊邊的碰撞。圖 鏈傳動布置 fix up transmission chain為防止鏈條垂度過大造成嚙合不良和松邊的顫動，需用張緊裝置。如中心距可以調(diào)節(jié)時，可用調(diào)節(jié)中心距來控制張緊程度；如中心距不可調(diào)節(jié)時，可用張緊輪。張緊輪應安裝在鏈條松邊靠近小鏈輪處，放在鏈條內(nèi)，外側(cè)均可，分別如圖 1029c、d 所示。張緊輪可以是鏈輪，也可以是無齒的滾輪，其直徑可比小鏈輪略小些。二、鏈傳動的潤滑鏈傳動良好的潤滑將會減少磨損、緩和沖擊，提高承載能力，延長使用壽命，因此鏈傳動應合理地確定潤滑方式和潤滑劑種類。常用的潤滑方式有幾種：1）人工定期潤滑：用油壺或油刷給油（圖 ） ，每班注油一次，適用于鏈速 v≤4m/s的不重要傳動。2）滴油潤滑：用油杯通過油管向松邊的內(nèi)、外鏈板間隙處滴油，用于鏈速 v≤10m/s 的傳動（圖 ） 。3）油浴潤滑：鏈從密封的油池中通過，鏈條浸油深度以 6~12mm 為宜，適用于鏈速v=6~12m/s 的傳動（圖 ） 。4）飛濺潤滑：在密封容器中，用甩油盤將油甩起，經(jīng)由殼體上的集油裝置將油導流到鏈上。甩油盤速度應大于 3m/s，浸油深度一般為 12~15mm（圖 ） 。5）壓力油循環(huán)潤滑—用油泵將油噴到鏈上，噴口應設在鏈條進入嚙合之處。適用于鏈速v≥8m/s 的大功率傳動（圖 ） ，鏈傳動常用的潤滑油有 LAN3LAN4LAN6LAN100 等全損耗系統(tǒng)用油。溫度低時，粘度宜低；功率大時，粘度宜圖 鏈傳動潤滑方法 The lubricated way of transmission chain 設計減速器與軸Ⅰ的鏈傳動已知，減速器輸出軸轉(zhuǎn)速 n1=，軸Ⅰn 2=，傳遞功率 P=3KW，兩班制工四桿中頻數(shù)控淬火機床總體及上料機構設計26作，載荷平穩(wěn)。并要求中心距 a 不大于 600mm，電動機可在滑軌上移動。解：1）選擇鏈輪齒數(shù) zz 2 傳動比 （313）?按表 33 取小鏈輪齒數(shù) z =23，大鏈輪齒數(shù) z = =23/= ，取 =25。12/i 1z2）求計算功率 PC由表 31 查得 KA=，計算功率為kW （314）???3）確定中心距 a0 及鏈節(jié)數(shù) Lp初定中心距 ，取)5~3(0ap由式（31 ）求 Lp 021210 apzzp?????????? （315）??????????取 Lp=824）確定鏈條型號和節(jié)距 p首先確定系數(shù) Kz、K L、K p。根據(jù)鏈速估計鏈傳動可能產(chǎn)生鏈板疲勞破壞，由表 32 查得小鏈輪齒數(shù)系數(shù) Kz=，由圖 查得 KL=，考慮傳遞功率不大，故選單排鏈，由表 33 查得 Kp=1所能傳遞的額定功率kW （???16）由圖 選擇滾子鏈型號為 12A，鏈節(jié)距 p=，由圖證實工作點落在曲線頂點左側(cè)，主要失效形式為鏈板疲勞，前面假設成立。5）驗算鏈速 Vm/s （???17）6）確定鏈長 L 和中心距 a鏈長m （???18） 中心距 ?????? ???????????????????????? 212121 84 ???????? = mm （319）7）求作用在軸上的力工作拉力 ??因載荷平穩(wěn)，取 FQ==40650=44715N8）選擇潤滑方式根據(jù)鏈速 v= m/s，節(jié)距 p=，按圖 選擇人工定期潤滑。設計結果：滾子鏈型號 12A182 —1983，鏈輪齒數(shù) z1=25，z 2=23，中心距a=，壓軸力 FQ=44715N。2. 設計傳動軸間的鏈傳動已知各傳動軸為勻速轉(zhuǎn)動，傳遞功率 P=，兩班制工作，載荷平穩(wěn)。并要求中心距 a 不大于 800mm解：1）選擇鏈輪齒數(shù) zz 2傳動比 i?因為鏈輪齒數(shù) z1=23，鏈輪齒數(shù) z2=iz1=123=232）求計算功率 PC由表 31 查得 KA=，計算功率為kW （320）???3）確定中心距 a0 及鏈節(jié)數(shù) Lp四桿中頻數(shù)控淬火機床總體及上料機構設計28初定中心距 ，取pa)50~3(0?045ap?由式（31 ）求 Lp 021210 apzzp????????? （3224533345p?????21）取 Lp=1104）確定鏈條型號和節(jié)距 p首先確定系數(shù) Kz、K L、K p。根據(jù)鏈速估計鏈傳動可能產(chǎn)生鏈板疲勞破壞，由表 32 查得小鏈輪齒數(shù)系數(shù) Kz=，由圖 查得 KL=，考慮傳遞功率不大，故選單排鏈，由表 33 查得 Kp=1所能傳遞的額定功率 kW （???22）由圖 選擇滾子鏈型號為 12A，鏈節(jié)距 p=，由圖證實工作點落在曲線頂點左側(cè)，主要失效形式為鏈板疲勞，前面假設成立。5）驗算鏈速 V m/s （???23）6）確定鏈長 L 和中心距 a鏈長 m （???23）中心距 ?????? ???????????????????????? 212121 84 ?zzLzLpap ???????= mm （324）7）求作用在軸上的力工作拉力 ??因載荷平穩(wěn)，取 FQ==32385=35624 N8）選擇潤滑方式根據(jù)鏈速 v= m/s，節(jié)距 p=，按圖 選擇人工定期潤滑。設計結果：滾子鏈型號 12A1110 —1983，鏈輪齒數(shù) z1=23，z 2=23，中心距a=，壓軸力 FQ=35624 N。3. 鏈輪結構設計鏈輪有整體式、孔板式、組合式等結構形式（圖 ）圖 鏈輪的結構 structure of chain wheel 輪齒的齒形應保證鏈節(jié)能平穩(wěn)地進入和退出嚙合，受力良好，不易脫鏈，便于加工。滾子鏈鏈輪的齒形已標準化（GB1244—1985） ，有雙圓弧齒形（圖 ）和三圓弧一直線齒形（圖 ）兩種，前者齒形簡單，后者可用標準刀具加工。四桿中頻數(shù)控淬火機床總體及上料機構設計30圖 鏈輪的齒形 structure of gear shape鏈輪上被鏈條節(jié)距等分的圓稱為分度圓，其直徑用 d 表示，則 （3)/180sin(zp??25）齒頂圓直徑 （3180(.54cot)adpz???26）齒根圓直徑 df