陽光旅館五層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-25 06:15 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力梁內(nèi)力組合表 表216層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③①+②（①+②）177。③5ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP4ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP3ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP2ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③①+②（①+②）177。③1ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP注：表中彎矩的單位為kNm，剪力的單位為kN。表中跨中彎矩中組合彎矩未填寫處均為跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。柱L、M內(nèi)力組合見表21218 L柱內(nèi)力組合表 表217層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③1柱頂MN柱底MN注: 表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。M柱內(nèi)力組合表 表218層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注: 表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。七 截面設(shè)計承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計采用下面的表達(dá)式:式中 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 取值見表219 S地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合 R—結(jié)構(gòu)構(gòu)件的組合注意在截面配筋時,組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較,挑選出最不利內(nèi)力 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 表219材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎梁軸壓比﹤偏壓軸壓比的墻偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏壓橫向框架梁截面設(shè)計以第一層梁為例,梁控制截面的 內(nèi)力如圖215所示,圖中單位為 單位為砼強(qiáng)度等級C30 ,縱筋為HRB335，箍筋為HPB235，圖215 第一層梁內(nèi)力示意(1) 梁的正截面強(qiáng)度計算見表220 框架梁正截面強(qiáng)度計算 表220一層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ183Φ183Φ183Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763763763763763603402402ρ%二層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)49174選 筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763603603763763603402402ρ%三層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ182Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763603603763763402402402ρ%四 層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ163Φ162Φ183Φ163Φ162Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)603603509603603402402402ρ%五層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋2Φ182Φ183Φ162Φ182Φ182Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)509509603509509402402402ρ%（2）梁的斜截面強(qiáng)度計算為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計進(jìn)行調(diào)整如下： —剪力增大系數(shù)，—梁的凈跨，對第一層 ,—梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值，—分別為梁左、右端順時針方向和逆時針方向截面組合彎矩值，由表，查得。LM跨：順時針方向 逆時針方向 MP跨：順時針方向 逆時針方向 計算中取順時針或逆時針方向中較大者。LM跨：MP跨：考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計算。梁的斜截面強(qiáng)度計算見下表表221梁斜截面強(qiáng)度計算 表221截面支座L右支座M左支座M右設(shè)計剪力調(diào)整后剪力250565250565250365箍筋直徑肢數(shù)（n）箍筋間距100100100截面支座L右支座M左支座M右柱截面設(shè)計以第一、二層L，M柱為例，對圖216中的Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ，Ⅲ—Ⅲ截面進(jìn)行設(shè)計。砼強(qiáng)度等級C30 ,縱筋為HRB335，箍筋為HPB235，圖216 柱計算截面示意（1）軸壓比驗算軸壓比限值見表222軸壓比限值 表222 類別抗震等級一二三框架柱框支柱由L、M柱內(nèi)力組合表21218查得 均滿足軸壓比限值得要求（2）正截面承載力的計算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱，梁先屈服可能使整個框架體系有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好，若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”即一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處除框架支層最上層的柱上端，柱端彎矩設(shè)計值應(yīng)符合：（為強(qiáng)柱系數(shù)，，）本設(shè)計為三級框架故：地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計均滿足要求，當(dāng)柱考慮順時針彎矩和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩和，反之亦然。若采用對稱配筋，可取兩組中較大者計算配筋。由于框架的變形能力。同時伴隨著框架梁鉸的出現(xiàn)。由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此。第一層梁與L柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表216查得：：左震 右震 取大值第一層梁與L柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表217查得：：左震 右震 梁端取右震， 也取右震：取將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）根據(jù)L柱內(nèi)力組合表217，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②第一層梁與M柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表216查得：：左震 右震 取大值第一層梁與M柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表218查得：：左震 右震 梁端取左震， 也取左震：
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