【文章內容簡介】 ()661VFABMyM+ )180。180。對于液相平均分子量: ()661LFABx+180。180。3.)對于塔釜 =對于氣相平均分子量: ()1717VWABMyyM=+ ./kgmol180。180。對于液相平均分子量: ()1717LWABxx=+180。180。則 精餾段的平均分子量。 氣 相: 12VFDM+= 液 相 : 12LFDM+= 提餾段的平均分子量。 氣 相: 2VFWM+= 液 相 : 2LFWM+= 精餾塔各組分的密度1.）氣相平均密度 由 計算：PMRTr= 精餾段的氣相平均密度： 1mVVpr ()180。==+提餾段的氣相平均密度： 2mVVpMRTr= ()180。=+2.）液相的平均密度 由 計算1iinarr=229。 （1.）對于塔頂 查文獻 ， = 質量分率 ().. 180。=180。+180。 則 1ADrr=+222。ABLD1ar=+ 3175./==+ （2.）對于進料板 = 查文獻 ， 3716/Akgmr 質量分率 ().180。=180。+180。 = 則 1AFrr+222。ABLFar+ F?31870./==+ （3.）對于塔釜 == 查文獻 ， 3/Akgmr 質量分率 ().180。=180。+180。 .9BA= 則 1AWrr+222。ABLwar+w? 則 精餾段的液相平均密度： +== 提餾段的液相平均密度： ./2FWLm kgmr+== 液體表面張力的計算 由 計算1iinxs=229。（1.）對于塔頂 =查文獻 ， /則 ()..180。+180。=（2.）對于進料板 ?.234Fx? 查文獻 ，169/AmNs= ..(1)180。+180。=（3.）對于塔釜 =.7wx?查文獻 ， 14/則 ().180。+180。則精餾段的液體平均表面張力： 提餾段的液體平均表面張力： + 氣液負荷計算精餾段：L=RD== kmol/h???? V=（R+1）D=（+1）=????提餾段： =L+qF=+= kmol/hL392..???? =V+(q－1)F=V=????? 精餾塔的塔體工藝尺寸計算 塔徑的計算精餾段液氣流動參數 1 12 180。231。247。231。247。===232。248。232。248。 取板間距 ，板上清液高度 ， 則 查史密斯關聯圖 得 =又 液體的表面張力 /Ns185。 247。=232。248。 247。231。247。==232。248。232。248。 \max .5. .8/0LVu msr180。取安全系數為 ，則空塔氣速： 180。=則 39。180。=按標準塔徑園整后為： 塔截面積 ：TA =實際空塔氣速 u： 提餾段液氣流動參數 1 12 180。231。247。231。247。===232。248。232。248。 取板間距 ，板上清液高度 ，. 則 查史密斯關聯圖 得 =又 液體的表面張力 /Ns185。 247。=232。248。 246。231。247。=232。248。 \max 180。取安全系數為 ，則空塔氣速： 180。=則 39。180。=按標準塔徑園整后為： .D塔截面積 ：TA =實際空塔氣速 u： 39。. 精餾塔有效高度的計算 板式塔的塔高按下式計算 初選板間距 H T= 則 ()()180。+180。 7m= 溢流裝置計算因為 D=2 米,L h=，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。精餾段：1.）堰長 wl取 =180。=2.）溢流堰高度 wh由 lo選用平直堰，堰上液層高度 247。=232。248。近似取 E=1，則 m246。180。231。247。=180。=232。248。取板上清液高度 .cm故 3.）弓形降液管寬度 和截面積dWfA由 .7wlD= 查 弓形降液管的參數 得 , 故 =180。= 14826dWD 依式 66..180。241。 故 降液管設計合理4.）降液管底隙高度 0 39。036hoWLlu=取 39。則 180。= . m故 降液管底隙高度設計合理選用凹形受液盤，深度 39。=提餾段：1.）堰長 wl取 =180。=2.）溢流堰高度 wh由 lo選用平直堰，堰上液層高度 247。=232。248。近似取 E=1，則 m230。246。180。231。247。=180。=232。248。取板上清液高度 .cm故 3.）弓形降液管寬度 和截面積dWfA由 .wlD= 查 弓形降液管的參數 得 , 故 2..=180。= 014809dWD 依式 3636..180。241。 故 降液管設計合理4.）降液管底隙高度 0h 39。036oWLlu=取 39。則 180。= mh==故 降液管底隙高度設計合理選用凹形受液盤，深度 39。.5wh 塔板布置1.）邊緣寬度的確定 取 ， 39。==2.）開孔區(qū)面積計算 開孔區(qū)面積 按下式計算aA 221sin80rxxrp230。246。231。247。=+232。248。 其中： ()().= = 故 ..6sin8aAp230。246。180。231。 247。180。+232。 248。 =3.）浮閥個數及其排布 甲醇水對設備無腐蝕性，可選用 的碳鋼板，在塔板上3d=按等腰三角形錯排排列浮閥，并取塔板上液體進出口安定區(qū)寬度和 均為 60mm 邊緣區(qū)寬度為 為 50mm， 取 浮閥直徑bs162。bc=選取 F1 型浮閥，重型，其閥孔直徑 d0= 初取孔動能因子 01vFur精餾段：=：vr ==180。180。塔板上浮閥開孔率：180。=提餾段：=：vr ==180。180。塔板上浮閥開孔率：，考慮到塔的直徑比較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊的支承與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積因此排間距不宜 采用 80mm，而應小于此值，故取 t’=65mm.按 t=75mm,t’=65mm 以等腰三角形叉排方式作圖，示意圖如下： 篩板的流體力學驗算 塔板壓降精餾段：由 ；干板阻力 可計算如下：臨界孔速pclhs=+chUOC= UO=??故 按浮閥未全開計算：Ch液柱； mr=塔板上液層阻力： 液