【文章內(nèi)容簡介】 點： S11,7=4 S11,10=4 S11,12=4 S11,15=411,7==11,10==11,12==11,15==對15節(jié)點： S15,11=4 S15,14=4 S15,16=4 S15,19=415,11==15,14==15,16==15,19==對19節(jié)點： S19,15=4 S19,18=4 S19,20=4 S19,23=419,15==19,18==19,20==19,23==對23節(jié)點： S23,19=4 S23,22=4 S23,24=4 S23,27=423,19==23,22==23,24==23,27==對30節(jié)點： S30,27=4 S30,31=430,27==30,31==由于結(jié)構(gòu)剛度對稱，所以C軸線上各點的分配系數(shù)與B軸線上對應(yīng)相同，D軸線上各點的分配系數(shù)與A軸線上對應(yīng)相同，只有下面列出的不同對31節(jié)點： S31,28=4 S31,30=4 S31,32=423,19==23,22==23,24==對29節(jié)點：:與22節(jié)點相同對32節(jié)點：:與26節(jié)點相同恒載作用下的彎矩、剪力、軸力恒荷載作用下最后桿端彎矩（單位：KNm）恒載作用下的M圖（單位：KNm）當(dāng)已知框架框架M圖求V圖以及已知V圖求N圖時，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法。如已知桿件（梁或柱）兩端的彎矩，如下圖LV及N的計算簡圖其剪力： 式中： ，——簡支梁支座左端和右端的剪力標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)梁上無荷載作用時，==0，剪力以使所取隔離體產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動為正 ，——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，以繞桿端順時針為正，反之為負(fù) 已知某節(jié)點上柱傳來的軸力 和左右傳來的剪力，時，其下柱的軸為： 式中：，以壓力為正，拉力為負(fù)恒載作用下V圖（單位：KN）恒載作用下的N圖（單位：KN）活載作用下的彎矩、剪力、軸力活荷載作用下最后桿端彎矩(單位：KNm)活荷載作用下的M圖（單位：KN）活載作用下V圖（單位：KN）活載總用下N圖（單位：KN）五、 風(fēng)荷載計算風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： = （＋）B /2 式中基本風(fēng)壓 = /㎡ 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，該建筑物位于貴陽市花溪郊區(qū)，地面粗糙度確定為C類 風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查的 = 風(fēng)振系數(shù)。當(dāng)考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響= 1＋ 。 。h下層柱高h(yuǎn)上層柱高，B–迎風(fēng)面寬度，B= = ，（B為框架左右兩邊的開間各一半之和）集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 表1離地高度Z (m)（/㎡）h(m)h(m)橫向二—五層D值的計算 表2構(gòu)件名稱== D= （/m）A軸柱 = 8767B軸柱= 19652C軸柱=19652D軸柱 =8767 = ( 8767 + 19652 ) 2 = 56838/m橫向底三四層D值的計算 表3構(gòu)件名稱==D= （/m）A軸柱 =12621B軸柱= 41000C軸柱= 41000D軸柱 = 12621 = (12621+41000)2= 107242 /m橫向底一二層D值的計算 表3構(gòu)件名稱==D= （/m）A軸柱 =7529B軸柱= 16267C軸柱= 16267D軸柱 = 7529 = (17529+16267)2= 47592 /m風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算： 第j 層的總剪力 ――　第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和?！　〉谝粚拥膶娱g側(cè)移值求出后，就可以計算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值。各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和?！　　層側(cè)移　?。健　　№旤c側(cè)移　＝　框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計算見下表： 表4層數(shù)（KN）（KN）(KN/m)(m)/ h7568381/180000006568381/90000005568381/720000041072421/900000031072421/90000002475921/37500001475921/32100000＝ = 側(cè)移驗算： 層間側(cè)移最大值 1/3210000﹤1/550 （滿足柱的反彎點位置確定框架在風(fēng)荷載（從左往右吹）下的內(nèi)力用D值法進行計算。其步驟為：求各柱反彎點處的剪力值：求各柱的反彎點高度：求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩：第i層第m柱所分配的剪力為： ， ?？蚣苤姆磸濣c位置，y = , 式中：——標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度 ——上、下層梁剛度不等時的修正值 、——上、下層層高不等時的修正值計算結(jié)果見下表A軸框架柱反彎點位置 表5層號h/miyyh/m600050004000300020001000B軸框架柱反彎點位置 表6層號h/miyyh/m7000600050004000300020001000C軸框架柱反彎點位置 表7層號h/miyyh/m7000600050004000300020001000D軸框架柱反彎點位置 表8層號h/miyyh/m7000600050004000300020001000框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算，計算過程見表9表12上層柱：MC上=Vim（1－y）h MC下=Vim y h中柱 : Mb左j= Mb右j=邊柱： Mb總=風(fēng)荷載作用下A軸框架柱剪力和梁柱彎矩的計算 表9層號/KN∑D/∑D/KNyh/m6568388767556838878641072421262131072421262124759275291175927529風(fēng)荷載作用下B軸框架柱剪力和梁柱彎矩的計算 表10層號/KN∑D/∑D/KNyh/m75683819652065683819652556838196524107242410003107242410002475921626714759216267風(fēng)荷載作用下C軸框架柱剪力和梁柱彎矩的計算 表10層號/KN∑D/∑D/KNyh/m7568381965265683819652556838196524107242410003107242410002475921626714759216267風(fēng)荷載作用下D軸框架柱剪力和梁柱彎矩的計算 表9層號/KN∑D/∑D/KNyh/m75683887676568388767556838876741072421262131072421262124759275291475927529框架柱軸力與梁端剪力的計算結(jié)果見表13風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力 表13層號梁端剪力/KN柱軸力/KNAB跨 BC跨CD跨 A軸 B軸C軸D軸700654321六、 框架內(nèi)力組合的計算 塑性調(diào)幅無地震作用效應(yīng)組合時，荷載效應(yīng)組合： S= 可變荷載起控制作用時、 為了減少支座處梁負(fù)筋過分擁擠，也為了在抗震結(jié)構(gòu)中設(shè)計在梁端出現(xiàn)塑性鉸的強柱弱梁延性框架，允許在框架梁中進行塑性調(diào)幅，降低在豎向荷載下支座處彎矩，并相應(yīng)調(diào)整跨中彎矩。，由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取支座邊緣處，為此進行組合前應(yīng)先計算各控制截面處的內(nèi)力值。 梁支座邊緣處的內(nèi)力值： ——支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 ——支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值 ——梁柱中心線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 ——與相應(yīng)的梁柱中心線交點處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值　　　——梁單位長度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值　　　——梁斷支座寬度一層恒載：邊支座邊跨中中支座左中支座右中跨中中支座左中支座右邊跨中邊支座軸線彎矩 軸線剪力 柱邊剪力 =V－柱邊彎矩 塑性調(diào)幅后